РОСДИСТАНТ/ ТЕОРИЯ РЕЗАНИЯ МАТЕРИАЛОВ/ ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ+ИТОГОВЫЙ+ БАЗА ИЗ 300 ВОПРОСОВ.

В прикрепленных файлах ответы на итоговый тест+ промежуточные тесты + база более чем из 300 вопросов, которые Вам могут пригодиться.

Также в готовых работах есть ВКС по "Теории резания материалов"

ВКС 6 ВАРИАНТ

ВКС 4 ВАРИАНТ

Модуль I. Компоненты процесса резания Тема 1.1 Общие положения 1. Компоненты процесса резания – это  станок  стружка  заготовка  приспособление  инструмент 2. Главным недостатком процесса резания является o низкая производительность o невысокая точность  наличие стружки o изнашивание инструмента 3. Только процесс резания o обеспечивает формоизменение заготовки o требует участия станочника или наладчика o производится при взаимном перемещении заготовки и инструмента  позволяет удалить заданный объем материала в виде стружки 4. Технологические особенности процесса резания:  гибкость  податливость  жёсткость  универсальность  доступность зоны формообразования 5. Гибкость процесса резания означает, что o с его помощью можно обрабатывать маложёсткие заготовки  он может быть переналажен легче и быстрее, чем другие процессы o он позволяет получить поверхности практически любой формы и размеров o он допускает применение инструментов на эластичной основе (например, гибких шлифовальных лент) 6. Универсальность процесса резания состоит в том, что  он позволяет получить поверхности практически любой формы и размеров o он может быть переналажен легче и быстрее, чем другие процессы o он может осуществляться на универсальных станках o с его помощью обрабатывают как металлические, так и неметаллические заготовки 7. Доступность зоны формообразования при обработке резанием позволяет  применять системы активного контроля  комбинировать в зоне резания различные виды энергии  изготавливать зубчатые колёса методом обкатки  повысить точность базирования заготовки  использовать сложнопрофильный инструмент 8. В единичном производстве доля операций, осуществляемых резанием,  меньше, чем в серийном производстве  больше, чем в серийном производстве  меньше, чем в массовом производстве  больше, чем в массовом производстве  доля операций, осуществляемых резанием, не зависит от типа производства 9. В серийном производстве доля операций, осуществляемых резанием,  меньше, чем в единичном производстве  больше, чем в единичном производстве  меньше, чем в массовом производстве  больше, чем в массовом производстве  доля операций, осуществляемых резанием, не зависит от типа производства 10. В массовом производстве доля операций, осуществляемых резанием,  меньше, чем в единичном производстве  больше, чем в единичном производстве  меньше, чем в серийном производстве  больше, чем в серийном производстве  доля операций, осуществляемых резанием, не зависит от типа производства 11. При изготовлении машиностроительной продукции доля операций, осуществляемых резанием, o возрастает с увеличением серийности производства  снижается с увеличением серийности производства o не зависит от типа производства o регламентируется государственными стандартами 12. Лезвийные инструменты характеризуются тем, что у них заранее известны (заданы конструктором) o количество режущих лезвий o пространственное расположение режущих лезвий o конфигурация режущих лезвий  все перечисленные параметры 13. У абразивных инструментов вероятностным законам подчиняются o форма режущих зерен o распределение режущих зерен в объёме инструмента o геометрия режущих кромок отдельного зерна  все перечисленные параметры 14. Движение подачи может быть заложено только в конструкцию o инструмента, имеющего вращательное главное движение o инструмента, имеющего поступательное главное движение  многолезвийного инструмента o абразивного инструмента 15. Кинематически движение подачи придаётся  метчикам  свёрлам для глубокого сверления  фасонным резцам  шпоночным протяжкам  цилиндрическим фрезам 16. Движение подачи всегда закладывают в конструкцию  метчиков  свёрл для глубокого сверления  фасонных резцов  шпоночных протяжек  цилиндрических фрез 17. Поступательное главное движение резания характерно для операций o шлифования  протягивания o точения o фрезерования 18. Вращательное главное движение всегда придаётся инструменту o при точении o при сверлении o при развёртывании  при цилиндрическом фрезеровании 19. Поверхность резания при продольном точении представляет собой o круговой конус o круговой цилиндр  винтовую поверхность o плоскость 20. Количество режущих лезвий стандартного спирального сверла равно  двум  два  2 Тема 1.2 Параметры срезаемого слоя 21. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами a и b обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 22. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами a и t обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 23. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами a и so обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 24. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами a и d обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 25. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами b и t обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 26. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами b и so обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 27. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами b и d обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 28. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами t и so обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 29. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами t и d обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 30. На рисунке показана схема образования среза при продольном точении заготовки 1 резцом 2. Символами d и so обозначены  глубина резания  толщина среза  ширина среза  подача на один оборот заготовки  диаметр обработанной поверхности 31. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами az и b обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 32. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами az и t обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 33. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами az и sz обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 34. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами az и Do обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 35. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами b и t обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 36. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами sz и b обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 37. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами Do и b обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 38. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами sz и t обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 39. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами sz и Do обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 40. На рисунке показана схема образования среза при рассверливании отверстия в заготовке 1 сверлом 2. Символами t и Do обозначены  глубина резания  ширина среза  подача на одно лезвие инструмента  диаметр обрабатываемой поверхности  толщина среза на одном лезвии инструмента 41. Для определения сечения среза при рассверливании достаточно знать o подачу сверла и длину активного участка главной режущей кромки o глубину резания и толщину срезаемого слоя o диаметры сверла и предварительно изготовленного отверстия  ширину среза, подачу и угол заборного конуса сверла 42. Для определения сечения среза при точении достаточно знать  ширину среза, подачу и главный угол резца в плане o подачу резца и длину активного участка главной режущей кромки o глубину резания и толщину срезаемого слоя o диаметры обрабатываемой и обработанной поверхностей 43. Для определения глубины резания при продольном точении необходимо и достаточно знать o скорость движения подачи  диаметры обрабатываемой и обработанной поверхностей o величину врезания инструмента o производительность процесса резания 44. Для определения глубины резания при сверлении отверстия в сплошном материале необходимо и достаточно знать o скорость движения подачи o величину врезания инструмента  диаметр сверла o производительность процесса резания 45. При зенкеровании значение подачи на один оборот инструмента используется для расчёта  скорости движения подачи  скорости резания  величины врезания инструмента  подачи на один зуб зенкера  производительности процесса резания 46. При цилиндрическом фрезеровании значение глубины резания используется для расчёта  скорости движения подачи фрезы  величины врезания  угла контакта фрезы с заготовкой  максимальной толщины среза  производительности процесса фрезерования 47. При продольном точении значение главного угла в плане резца используется для расчёта  скорости резания  величины врезания инструмента  величины перебега инструмента  толщины среза  ширины среза 48. Значение наружного диаметра инструмента не требуется для расчёта o скорости резания при зенкеровании o величины врезания при цилиндрическом фрезеровании o глубины резания при сверлении  скорости движения подачи при развёртывании 49. При точении резцом с главным углом в плане 90º сечение среза представляет собой  прямоугольник o ромб o прямоугольный треугольник o прямоугольную трапецию 50. Для расчёта длины активного участка главной режущей кромки проходного токарного резца необходимо и достаточно знать  толщину среза  диаметр обрабатываемой поверхности  глубину резания  главный угол в плане резца  скорость движения подачи 51. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами t и sz обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 52. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами t и azi обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 53. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами t и i обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 54. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами t и  обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 55. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами sz и azi обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 56. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами sz и i обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 57. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами sz и  обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 58. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами azi и  обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 59. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами i и azi обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 60. На рисунке показана схема образования среза при цилиндрическом фрезеровании заготовки 1 фрезой 2. Символами  и i обозначены  глубина резания  мгновенная толщина среза  подача на один зуб  угол контакта фрезы с заготовкой  текущий угол поворота зуба 61. Угол контакта при цилиндрическом фрезеровании зависит от  диаметра фрезы o числа зубьев фрезы o количества одновременно работающих зубьев o скорости резания 62. У цилиндрической фрезы с винтовыми зубьями окружной шаг зубьев измеряют o в основной плоскости  в плоскости, перпендикулярной оси фрезы o в диаметральной плоскости фрезы o в главной секущей плоскости 63. У цилиндрической фрезы с винтовыми зубьями осевой шаг зубьев измеряют o в основной плоскости o в плоскости, перпендикулярной оси фрезы  в диаметральной плоскости фрезы o в главной секущей плоскости 64. Число одновременно работающих винтовых зубьев цилиндрической фрезы не зависит от o наружного диаметра фрезы o глубины резания o числа зубьев фрезы  угла подъёма зубьев 65. Равномерное резание при цилиндрическом фрезеровании может быть достигнуто за счет o равномерного вращения фрезы  применения фрезы с винтовыми зубьями o увеличения числа зубьев фрезы o уменьшения величины подачи на зуб 66. Цилиндрическое фрезерование фрезой с винтовыми зубьями будет равномерным, если o окружной шаг зубьев целое число раз укладывается в окружность наружного диаметра фрезы o окружной шаг зубьев целое число раз укладывается в угол контакта фрезы с заготовкой  осевой шаг зубьев целое число раз укладывается в ширину фрезерования o осевой шаг зубьев целое число раз укладывается в ширину фрезы 67. На производительность процесса резания напрямую не влияет o глубина резания  передний угол режущего лезвия o скорость резания o сечение срезаемого слоя 68. Производительность процесса резания при точении не зависит от o глубины резания o скорости резания o подачи на один оборот заготовки  длины обрабатываемой поверхности 69. На производительность процесса резания при сверлении влияют  диаметр сверла  угол заборного конуса сверла  скорость резания  частота вращения сверла  толщина перемычки сверла 70. Режущая часть абразивного инструмента не содержит o неметаллические зёрна  металлический наполнитель o связку o воздушные поры 71. Соотнесите вид и состав связок, используемых в производстве абразивного инструмента: неорганическая---бариевое стекло органическая---эпоксидная смола металлическая---оловянистая бронза 72. Концентрация 100% означает, что объем сверхтвердых зёрен в режущей части абразивного инструмента составляет o 100% o 50% o 40%  25% 73. Характеристиками зёрен абразивного инструмента являются  средний размер  радиус при вершине  угол заборного конуса  коэффициент изометричности  относительный объём 74. Коэффициент изометричности абразивного зерна o всегда больше единицы  всегда меньше единицы o может быть равен нулю o может принимать отрицательные значения 75. Средневероятное количество зёрен на поверхности абразивного круга не зависит от  материала зерна o относительного объёма зёрен в режущей части инструмента o коэффициента изометричности зёрен o среднего размера зерна 76. Средневероятный объём среза, приходящийся на одно абразивное зерно, при любой схеме шлифования зависит от  скорости резания o размеров шлифуемой поверхности o свойств обрабатываемого материала o ширины шлифовального круга 77. Скорость внедрения абразивного зерна в обрабатываемый материал используется при расчёте o относительного объёма зёрен в режущей части абразивного инструмента o коэффициента изометричности зёрен  средневероятного количества зёрен, участвующих в процессе резания, o производительности процесса резания при шлифовании 78. В момент контакта абразивного инструмента с обрабатываемым материалом из него выкрашиваются зёрна, которые имеют o высокий коэффициент изометричности o наибольшую скорость o самую низкую твёрдость  заделку меньше критической 79. Общепринятой классификацией видов стружки не предусмотрена  спиральная стружка o элементная стружка o сливная стружка o стружка надлома 80. Стружка надлома образуется при обработке o пластичных металлов  хрупких металлов o неметаллических материалов o литых заготовок Модуль II. Механика процесса резания Тема 2.1 Кинематика резания 81. Анализ кинематики процесса резания позволяет определить o осевую силу при сверлении o распределение напряжений на передней поверхности токарного резца  машинное время при фрезеровании o средневероятное количество зёрен на поверхности шлифовального круга 82. Анализ кинематики процесса резания позволяет определить o крутящий момент при зенкеровании o угол сдвига при фрезеровании o коэффициент утолщения стружки при точении  скорость главного движения при плоском шлифовании 83. Если Do и n – диаметр и частота вращения заготовки соответственно, so – подача на один оборот заготовки, t – глубина резания, а  – главный угол в плане резца, то скорость движения подачи при продольном точении определяется соотношением o 1000 o D n  s no o s t o o t ctg 84. Если Do и n – диаметр и частота вращения заготовки соответственно, so – подача на один оборот заготовки, t – глубина резания, а  – главный угол в плане резца, то скорость резания при продольном точении определяется соотношением  1000 o D n o s no o s t o o t ctg 85. Если Do и n – диаметр и частота вращения заготовки соответственно, so – подача на один оборот заготовки, t – глубина резания, а  – главный угол в плане резца, то величина врезания при продольном точении определяется соотношением o 1000 o D n o s no o s t o  t ctg 86. Если D и n – диаметр и частота вращения инструмента соответственно, so – подача на один оборот сверла, а 2 – угол его заборного конуса, то величина врезания при сверлении отверстия в сплошном материале определяется соотношением o Dn 1000 o s no o s t o  t ctg 87. Если D и n – диаметр и частота вращения инструмента соответственно, so – подача на один оборот сверла, а 2 – угол его заборного конуса, то скорость движения подачи при сверлении определяется соотношением o Dn 1000  s no o s t o o t ctg 88. Если D и n – диаметр и частота вращения инструмента соответственно, so – подача на один оборот сверла, а 2 – угол его заборного конуса, то скорость резания при сверлении определяется соотношением  Dn 1000 o s no o s t o o t ctg 89. Если D и n – диаметр и частота вращения инструмента соответственно, so – подача на один оборот сверла, а 2 – угол его заборного конуса, то суммарное сечение среза при сверлении отверстия в сплошном материале определяется соотношением o Dn 1000 o s no  s t o o t ctg 90. При продольном точении скорость главного движения на вершине резца o больше скорости резания  меньше скорости резания o равна скорости резания o не зависит от диаметра обработанной поверхности 91. Скорость резания при точении возрастает o с увеличением главного угла в плане резца  с увеличением диаметра обрабатываемой поверхности o с уменьшением диаметра обработанной поверхности o с уменьшением частоты вращения заготовки 92. Скорость резания при сверлении уменьшается o с увеличением угла заборного конуса сверла o с увеличением диаметра сверла  с уменьшением диаметра обработанной поверхности o с уменьшением толщины перемычки сверла 93. Скорость резания при цилиндрическом фрезеровании возрастает с увеличением o числа зубьев фрезы o глубины резания o окружного шага зубьев фрезы  диаметра фрезы 94. При любой схеме обработки резанием величина врезания инструмента зависит от o скорости резания  глубины резания o главного угла в плане инструмента o числа режущих лезвий инструмента 95. Перебег инструмента не равен нулю  при точении «напроход» o при точении ступени конкретной длины o при сверлении o при фрезеровании 96. Если L – длина обрабатываемой поверхности, y1 и y2 – врезание и перебег инструмента соответственно, а vs – скорость движения подачи, то машинное время одного прохода при продольном точении заготовки определяется соотношением o L s v o s (L y ) v  1 o s (L y ) v  2  s (L y y ) v  1  2 97. Машинное время операции сверления отверстия в сплошном материале возрастает с увеличением o скорости движения подачи o частоты вращения сверла  диаметра сверла o угла заборного конуса сверла 98. Машинное время операции цилиндрического фрезерования возрастает с увеличением  диаметра фрезы o частоты вращения фрезы o скорости движения подачи o числа зубьев фрезы 99. Выберите правильные утверждения:  скорость резания при точении зависит от диаметра обработанной поверхности  величина врезания инструмента при сверлении не зависит от диаметра сверла  перебег резца при точении «напроход» не равен нулю  скорость движения подачи при фрезеровании зависит от частоты вращения фрезы  машинное время операции возрастает с увеличением перебега инструмента 100. Выберите правильные утверждения:  скорость резания при точении зависит от диаметра обрабатываемой поверхности  величина врезания инструмента при сверлении зависит от диаметра сверла  перебег резца при точении ступени конкретной длины равен нулю  скорость движения подачи при фрезеровании не зависит от частоты вращения фрезы  машинное время операции возрастает с увеличением скорости движения подачи Тема 2.2 Динамика резания Подтема 2.2.1 Деформации и напряжения в зоне резания 101. К параметрам процесса резания относятся  шероховатость обработанной поверхности  частота вращения заготовки (инструмента)  подача на один оборот заготовки (инструмента)  сила резания  передний угол инструмента 102. Показателями процесса резания являются  шероховатость обработанной поверхности  частота вращения заготовки (инструмента)  главный угол в плане инструмента  температура резания  уровень остаточных напряжений в обработанной поверхности 103. Для получения «корня» стружки необходимо o вести процесс резания со скоростью менее 40 м/мин o нанести ортогональную сетку на обрабатываемую поверхность o отполировать торцевую поверхность заготовки  мгновенно остановить процесс резания 104. Анализ «корней» стружек позволяет определить o шероховатость поверхности резания  уровень деформаций в зоне резания o среднее значение угла действия o фактическую глубину резания 105. Соотнесите области деформирования при резании и их локализацию относительно режущего лезвия основная область упруго-пластического деформирования---главная режущая кромка область вторичного деформирования, связанная с трением---передняя поверхность область вторичного деформирования, связанная с упругим сжатием обрабатываемого материала---задняя поверхность 106. Размеры основной области деформирования при резании не зависят от o толщины среза o угла резания  шероховатости обработанной поверхности o физико-механических свойств обрабатываемого материала 107. Если  – передний угол режущего лезвия в главной секущей плоскости, то угол резания при работе этого лезвия равен o   90º –  o 90º +  o 45º –  108. Если передний угол режущего лезвия в главной секущей плоскости  = –10º, то угол резания при работе этого лезвия равен o 0º o 10º o 80º  100º 109. Если передний угол режущего лезвия в главной секущей плоскости  = 10º, то угол резания при работе этого лезвия o равен нулю o является отрицательным  является острым o является тупым 110. С увеличением скорости резания ширина основной области упругопластического деформирования  уменьшается o возрастает o не изменяется o уменьшается до скорости 40 м/мин, а затем начинает возрастать 111. Углом сдвига при резании называют наименьший угол между плоскостью сдвига и o главной режущей кромкой инструмента o передней поверхностью инструмента o основной плоскостью  вектором скорости главного движения 112. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и  обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 113. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и a обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 114. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и a1 обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 115. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и P обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 116. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и a обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 117. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и P обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 118. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами  и a1 обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 119. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами P и a обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 120. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами a и a1 обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 121. На рисунке показана схема процесса резания с единственной плоскостью сдвига. Символами P и a1 обозначены  угол сдвига  толщина среза  плоскость сдвига  толщина стружки  угол резания 122. Коэффициент утолщения стружки – это отношение o толщины среза к толщине стружки  толщины стружки к толщине среза o толщины стружки к её ширине o ширины стружки к её толщине 123. Если a1 и L1 – толщина и длина стружки соответственно, а L – длина участка заготовки, с которого снята эта стружка, то коэффициент укорочения стружки определяется выражением o 1 1 a / L o a1 / L  1 L / L o L1 / L 124. C увеличением коэффициента утолщения стружки угол сдвига  уменьшается o возрастает o не изменяется o уменьшается до скорости 40 м/мин, а затем начинает возрастать 125. C уменьшением коэффициента утолщения стружки скорость схода стружки по передней поверхности режущего лезвия o уменьшается  возрастает o не изменяется o уменьшается до скорости резания 40 м/мин, а затем начинает возрастать 126. Наибольшая относительная деформация при резании зависит от o числа режущих лезвий  переднего угла лезвия o заднего угла лезвия o главного угла в плане лезвия 127. Напряжения в зоне резания возникают как следствие  ударов в механизме подачи станка  деформации сдвига в основной области деформирования  трения на контактных поверхностях инструмента  вибраций шпинделя станка  упругого сжатия в зоне контакта задней поверхности инструмента с обрабатываемым материалом 128. Кривая распределения нормальных напряжений по длине площадки контакта стружки с передней поверхностью инструмента является частью o гиперболы o синусоиды o экспоненты  кубической параболы 129. Распределение нормальных напряжений 1 по длине l1 площадки контакта стружки с передней поверхностью инструмента показано на рисунке o а o б  в o г 130. Распределение касательных напряжений 1 по длине l1 площадки контакта стружки с передней поверхностью инструмента показано на рисунке  а o б o в o г 131. Распределение касательных напряжений 2 по длине l2 площадки контакта материала заготовки с задней поверхностью инструмента показано на рисунке o а  б o в o г 132. Распределение нормальных напряжений 2 по длине l2 площадки контакта материала заготовки с задней поверхностью инструмента показано на рисунке o а o б o в  г 133. График распределения касательных напряжений по длине площадки контакта стружки с передней поверхностью инструмента представляет собой комбинацию участков  прямой линии  гиперболы  синусоиды  кубической параболы  экспоненты 134. Адгезионное схватывание стружки с материалом инструмента создаёт условия для возникновения o трения скольжения  внутреннего трения o сухого трения o трения качения 135. На участке адгезионного схватывания стружки с материалом инструмента касательные напряжения o возрастают o уменьшаются  остаются постоянными o вначале уменьшаются, а затем возрастают 136. Нарост на режущем инструменте возникает вследствие явления  адгезии o диффузии o окисления o вибрации 137. Возникновение нароста приводит к уменьшению o переднего угла режущего лезвия o заднего угла режущего лезвия  угла резания o скорости резания 138. Для снижения наростообразования при резании необходимо o увеличить длину передней поверхности инструмента o уменьшить вспомогательный угол инструмента в плане o повысить жесткость заготовки  увеличить скорость резания 139. Выберите правильные утверждения:  коэффициент утолщения стружки может быть больше единицы  при резании основной является деформация растяжения (сжатия)  анализ «корней» стружек позволяет определить среднее значение угла сдвига  нормальные напряжения на передней и задней контактных площадках инструмента распределены по одинаковым законам  с увеличением температуры резания вероятность возникновения нароста возрастает 140. Выберите правильные утверждения:  средняя скорость схода стружки зависит от скорости резания  относительная деформация в зоне резания измеряется в процентах  анализ «корней» стружек позволяет определить среднее значение угла действия  касательные напряжения на передней и задней контактных площадках инструмента распределены по одинаковым законам  с увеличением скорости резания вероятность возникновения нароста снижается Подтема 2.2.2 Силы и крутящие моменты при резании 141. Теоретическое значение силы, действующей по нормали к передней поверхности режущего лезвия, определяют, интегрируя закон распределения  нормальных напряжений на передней контактной площадке o касательных напряжений на передней контактной площадке o нормальных напряжений на задней контактной площадке o касательных напряжений на задней контактной площадке 142. Теоретическое значение силы трения на передней поверхности режущего лезвия, определяют, интегрируя закон распределения o нормальных напряжений на передней контактной площадке  касательных напряжений на передней контактной площадке o нормальных напряжений на задней контактной площадке o касательных напряжений на задней контактной площадке 143. Теоретическое значение силы, действующей по нормали к задней поверхности режущего лезвия, определяют, интегрируя закон распределения o нормальных напряжений на передней контактной площадке o касательных напряжений на передней контактной площадке  нормальных напряжений на задней контактной площадке o касательных напряжений на задней контактной площадке 144. Теоретическое значение силы трения на задней поверхности режущего лезвия, определяют, интегрируя закон распределения o нормальных напряжений на передней контактной площадке o касательных напряжений на передней контактной площадке o нормальных напряжений на задней контактной площадке  касательных напряжений на задней контактной площадке 145. От величины касательного напряжения внутреннего трения зависит теоретическое значение o нормальной силы на передней поверхности режущего лезвия  силы трения на передней поверхности режущего лезвия o нормальной силы на задней поверхности режущего лезвия o силы трения на задней поверхности режущего лезвия 146. От предела прочности на сжатие обрабатываемого материала зависят теоретические значения  нормальной силы на передней поверхности режущего лезвия  силы трения на передней поверхности режущего лезвия  удельной силы трения на передней поверхности режущего лезвия  нормальной силы на задней поверхности режущего лезвия  силы трения на задней поверхности режущего лезвия 147. Удельные силы на контактных поверхностях инструмента уменьшаются с увеличением o переднего угла режущего лезвия o заднего угла режущего лезвия o толщины среза  ширины среза 148. Главная составляющая силы резания направлена o по линии действия вектора скорости подачи o перпендикулярно линии действия вектора скорости подачи  по линии действия вектора скорости резания o перпендикулярно линии действия вектора скорости резания 149. Осевая составляющая силы резания направлена  по линии действия вектора скорости подачи o перпендикулярно линии действия вектора скорости подачи o по линии действия вектора скорости резания o перпендикулярно линии действия вектора скорости резания 150. Радиальная составляющая силы резания направлена o по линии действия вектора скорости подачи  перпендикулярно линии действия вектора скорости подачи o по линии действия вектора скорости резания o перпендикулярно линии действия вектора скорости резания 151. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N1 и F1 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 152. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N1 и F2 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 153. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N1 и N2 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 154. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N1 и Pz обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 155. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами F1 и N2 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 156. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами F1 и F2 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 157. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами F1 и Pz обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 158. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N2 и F2 обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 159. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами N2 и Pz обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 160. На рисунке показан многоугольник сил, составляющих силу резания P. Если  – передний угол режущего лезвия, а ось z направлена по вектору скорости резания, то символами F2 и Pz обозначены  нормальная сила на передней поверхности лезвия  сила трения на передней поверхности лезвия  нормальная сила на задней поверхности лезвия  сила трения на задней поверхности лезвия  главная составляющая силы резания 161. Угол между векторами силы резания и скорости резания – это  угол действия o угол сдвига o угол резания o главный угол в плане 162. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами Px и Py обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 163. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами PN и Py обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 164. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами Px и PN обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 165. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами Py и Pz обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 166. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами Px и Pz обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 167. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами PN и Pz обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 168. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами P и Py обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 169. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами P и Px обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 170. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами P и PN обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 171. На рисунке показаны силы, действующие в некоторой точке M главной режущей кромки токарного резца в процессе его работы. Символами P и Pz обозначены  сила резания  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  осевая составляющая силы резания  радиальная составляющая силы резания 172. Если в месте контакта зуба цилиндрической фрезы с заготовкой векторы скорости резания и скорости движения подачи направлены в противоположные стороны, то такое фрезерование называется  встречным o попутным o угловым o равномерным 173. Если в месте контакта зуба цилиндрической фрезы с заготовкой векторы скорости резания и скорости движения подачи направлены в одну сторону, то такое фрезерование называется o встречным  попутным o угловым o равномерным 174. Встречное цилиндрическое фрезерование прямозубой фрезой характеризуется  переменной по направлению вертикальной силой o переменной по направлению горизонтальной силой o возникновением ударов в механизме подачи фрезерного станка o нулевой величиной врезания 175. Только при встречном цилиндрическом фрезеровании прямозубой фрезой высока вероятность возникновения o нароста на зубьях фрезы o условий равномерного фрезерования o ударов в механизме подачи фрезерного станка  автоколебаний шпиндельного узла фрезерного станка 176. Попутное цилиндрическое фрезерование прямозубой фрезой характеризуется o переменной по направлению вертикальной силой  переменной по направлению горизонтальной силой o возникновением автоколебаний шпиндельного узла фрезерного станка o нулевой величиной врезания 177. Только при попутном цилиндрическом фрезеровании прямозубой фрезой высока вероятность возникновения o нароста на зубьях фрезы o условий равномерного фрезерования  ударов в механизме подачи фрезерного станка o автоколебаний шпиндельного узла фрезерного станка 178. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами PH 1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 179. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами PN 1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 180. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами PH 1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 181. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами PH 1 и Pz1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 182. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами Pz1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 183. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами Pz1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 184. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами P1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 185. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами P1 и PH 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 186. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами P1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 187. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при встречном фрезеровании. Символами P1 и Pz1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 188. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами PH 1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 189. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами PN 1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 190. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами PH 1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 191. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами PH 1 и Pz1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 192. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами Pz1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 193. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами Pz1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 194. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами P1 и PV 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 195. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами P1 и PH 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 196. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами P1 и PN 1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 197. На рисунке показаны силы, действующие на отдельный зуб цилиндрической фрезы при попутном фрезеровании. Символами P1 и Pz1 обозначены  сила резания на зубе  главная составляющая силы резания  нормальная составляющая силы резания  горизонтальная составляющая силы резания  вертикальная составляющая силы резания 198. Осевая сила при развёртывании напрямую зависит от o длины обрабатываемого отверстия o угла подъёма зубьев развёртки  числа зубьев развёртки o мощности привода главного движения станка 199. Крутящий момент при развёртывании не зависит от o диаметра развёртки o глубины резания o числа зубьев развёртки  мощности привода главного движения станка 200. Для расчета эффективной мощности процесса резания при точении напрямую используется значение  главной составляющей силы резания o длины активного участка главной режущей кромки o к.п.д. привода главного движения станка o скорости движения подачи 201. Для расчета эффективной мощности процесса резания при точении напрямую используется значение o радиальной составляющей силы резания o длины активного участка главной режущей кромки o к.п.д. привода главного движения станка  скорости резания 202. Для расчета эффективной мощности процесса резания при сверлении напрямую используются значения  крутящего момента на сверле  осевой силы  угла подъёма винтовой канавки сверла  к.п.д. привода главного движения станка  частоты вращения сверла 203. Если W и  – мощность электродвигателя и к.п.д. привода главного движения станка соответственно, а Wэ – эффективная мощность процесса резания, то должно соблюдаться соотношение o Wэ W / o Wэ W /   W Wэ / o W  Wэ /  204. При выборе тягового усилия привода подачи токарного станка не учитывают o массу продольного суппорта o радиальную составляющую силы резания o главную составляющую силы резания  к.п.д. привода подачи 205. При выборе тягового усилия привода подачи фрезерного станка необходимо учитывать  к.п.д. привода подачи  массу стола станка  осевую составляющую силы резания  вертикальную составляющую силы резания  горизонтальную составляющую силы резания 206. Крепление сменной пластины в державке токарного резца только силами резания возможно, если o резец имеет отрицательный передний угол  угол действия больше заднего угла резца o угол резания больше переднего угла резца o главный угол в плане резца не равен 90° 207. Геометрической характеристикой инструментальных конусов называется  отношение среднего диаметра конуса к его конусности o отношение среднего диаметра конуса к его длине o соотношение наибольшего и наименьшего диаметров конуса o отношение длины конуса к его среднему диаметру 208. Геометрическая характеристика инструментальных конусов имеет размерность o миллиметр / угловой градус o миллиметр / радиан  миллиметр o геометрическая характеристика не имеет размерности 209. С увеличением номера конуса Морзе его геометрическая характеристика o уменьшается  увеличивается o остаётся неизменной o увеличивается до конуса Морзе № 3, а затем уменьшается 210. Момент трения на коническом хвостовике спирального сверла зависит от o крутящего момента при сверлении  осевой силы при сверлении o диаметра сверла o угла подъёма винтовых канавок сверла 211. Момент трения на коническом хвостовике спирального сверла не зависит от o осевой силы при сверлении o геометрической характеристики конуса o погрешности изготовления конической поверхности  крутящего момента при сверлении 212. С увеличением угловой погрешности изготовления конуса Морзе момент трения на коническом хвостовике o возрастает  снижается o остаётся постоянным o возрастает до погрешности в 10 угловых минут, а затем снижается 213. Выберите правильные утверждения:  главная составляющая силы резания направлена по линии действия вектора скорости резания  угол между векторами силы резания и скорости резания называется углом резания  встречное цилиндрическое фрезерование прямозубой фрезой характеризуется переменной по направлению вертикальной силой  для расчета эффективной мощности процесса резания при точении напрямую используется значение скорости движения подачи  при выборе тягового усилия привода подачи фрезерного станка необходимо учитывать к.п.д. привода подачи 214. Выберите правильные утверждения:  осевая составляющая силы резания направлена по линии действия вектора скорости резания  угол между векторами силы резания и скорости резания называется углом действия  встречное цилиндрическое фрезерование прямозубой фрезой характеризуется переменной по направлению горизонтальной силой  для расчета эффективной мощности процесса резания при точении напрямую используется значение скорости резания  при выборе тягового усилия привода подачи фрезерного станка необходимо учитывать массу стола станка 215. Выберите правильные утверждения:  главная составляющая силы резания направлена по линии действия вектора скорости движения подачи  угол между векторами силы резания и скорости резания называется углом сдвига  попутное цилиндрическое фрезерование прямозубой фрезой характеризуется переменной по направлению горизонтальной силой  для расчета эффективной мощности процесса резания при сверлении напрямую используется значение частоты вращения сверла  при выборе тягового усилия привода подачи токарного станка не учитывают к.п.д. привода подачи Модуль III. Формоизменение инструмента в процессе резания 216. Изнашивание режущего лезвия происходит вследствие явлений:  диффузии  адгезии  испарения  окисления  излучения 217. Абразивное изнашивание режущего лезвия обусловлено o химическим сродством материалов заготовки и инструмента o существованием термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка» o высокой температурой в зоне резания  наличием примесей в обрабатываемом материале 218. Адгезионное изнашивание режущего лезвия увеличивается при  химическом сродстве материалов заготовки и инструмента o существовании термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка» o возникновении высокой температуры в зоне резания o наличии примесей в обрабатываемом материале 219. Диффузионное изнашивание режущего лезвия увеличивается при o возникновении и разрушении окислов на передней поверхности режущего лезвия o существовании термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка»  повышении температуры в зоне резания o наличии примесей в обрабатываемом материале 220. Химическое изнашивание режущего лезвия обусловлено  возникновением и разрушением окислов на передней поверхности лезвия o существованием термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка» o химическим сродством материалов заготовки и инструмента o наличием примесей в обрабатываемом материале 221. Электроэрозионное изнашивание режущего лезвия обусловлено o возникновением и разрушением окислов на передней поверхности лезвия  существованием термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка» o химическим сродством материалов заготовки и инструмента o наличием примесей в обрабатываемом материале 222. Механическое истирание режущего лезвия возрастает при o химическом сродстве материалов заготовки и инструмента o существовании термоЭДС в цепи «инструмент – заготовка»  возрастании удельных сил на контактных поверхностях инструмента o наличии примесей в обрабатываемом материале 223. Расположите факторы изнашивания режущего лезвия в порядке уменьшения их вклада в общий износ лезвия: 1. механическое истирание 2. абразивный износ 3. адгезионный износ 4. диффузионный износ 224. Наибольший вклад в общий износ режущего лезвия вносит o абразивный износ o диффузионный износ o адгезионный износ  механическое истирание 225. Среди перечисленных ниже явлений наибольший вклад в возникновение нароста на режущем лезвии вносит  адгезия o диффузия o окисление o электрическая эрозия 226. На рисунке зелёным цветом показаны области режущего лезвия, удаляемые в процессе его изнашивания. Если  – передний угол лезвия, то h – это o длина площадки износа на задней поверхности лезвия o смещение вершины лезвия вследствие износа  размерный износ лезвия o глубина лунки износа на передней поверхности лезвия 227. На рисунке зелёным цветом показаны области режущего лезвия, удаляемые в процессе его изнашивания. Если  – передний угол лезвия, то l – это  длина площадки износа на задней поверхности лезвия o смещение вершины лезвия вследствие износа o размерный износ лезвия o глубина лунки износа на передней поверхности лезвия 228. На рисунке зелёным цветом показаны области режущего лезвия, удаляемые в процессе его изнашивания. Если  – передний угол лезвия, то m – это o длина площадки износа на задней поверхности лезвия  смещение вершины лезвия вследствие износа o размерный износ лезвия o глубина лунки износа на передней поверхности лезвия 229. На рисунке зелёным цветом показаны области режущего лезвия, удаляемые в процессе его изнашивания. Если  – передний угол лезвия, то k – это o длина площадки износа на задней поверхности лезвия o смещение вершины лезвия вследствие износа o размерный износ лезвия  глубина лунки износа на передней поверхности лезвия 230. С помощью прямого измерения невозможно определить o длину площадки износа на задней поверхности лезвия o радиус вершины изношенного лезвия  размерный износ лезвия o глубину лунки износа на передней поверхности лезвия 231. Размерный износ лезвия не зависит от o переднего угла лезвия o заднего угла лезвия  главного угла в плане лезвия o длины площадки износа на задней поверхности лезвия 232. Относительным поверхностным износом называется отношение размерного износа лезвия к o толщине среза o площади сечения среза o производительности процесса резания  площади поверхности, обработанной лезвием 233. Относительный поверхностный износ лезвия имеет размерность o миллиметр o миллиметр / час  миллиметр / кв. метр o миллиметр / килограмм 234. Понятие «относительный поверхностный износ» введено в науку о резании доктором технических наук, профессором  А.Д. Макаровым o О.Б. Федосеевым o А.Н. Резниковым o Т.Н. Лоладзе 235. Кривая изменения размерного износа h режущего лезвия во времени показана на рисунке o а  б o в o г 236. На рисунке показана кривая изменения размерного износа h режущего лезвия во времени. Стадии приработки лезвия соответствует временной диапазон  (0; ) о t   o [ ; ] t  о T o t (0;T] o t  T 237. На рисунке показана кривая изменения размерного износа h режущего лезвия во времени. Стадии установившегося (равномерного) изнашивания лезвия соответствует временной диапазон o (0; ) о t    [ ; ] t  о T o t (0;T] o t  T 238. На рисунке показана кривая изменения размерного износа h режущего лезвия во времени. Стадии катастрофического изнашивания лезвия соответствует временной диапазон o (0; ) о t   o [ ; ] t  о T o t (0;T]  t  T 239. На рисунке показана кривая изменения размерного износа h режущего лезвия во времени. Периодом стойкости лезвия называется временной диапазон o (0; ) о t   o [ ; ] t  о T  t (0;T] o t  T 240. Период стойкости режущего инструмента зависит от  физико-механических характеристик обрабатываемого материала  режима резания  вида обработки  мощности привода главного движения станка  тяговой силы механизма подачи станка 241. Наибольшее влияние на период стойкости режущего инструмента оказывает o глубина резания o подача на одно лезвие инструмента  скорость резания o количество режущих лезвий 242. Закон стойкости связывает период стойкости режущего инструмента o с пределом прочности обрабатываемого материала  со скоростью резания o с величиной площадки износа на задней поверхности режущего лезвия o с размерным износом режущего лезвия 243. Если T, D и z – период стойкости, диаметр и количество лезвий режущего инструмента, а v и t – скорость и глубина резания, то закон стойкости при точении описывается зависимостью вида  v  f (T,t) o v  f (T, D) o v  f (T, D,t) o v  f (T, D,t,z) 244. Если T, D и z – период стойкости, диаметр и количество лезвий режущего инструмента, а v и t – скорость и глубина резания, то закон стойкости при сверлении отверстия в сплошном материале описывается зависимостью вида o v  f (T,t)  v  f (T, D) o v  f (T, D,t) o v  f (T, D,t,z) 245. Если T, D и z – период стойкости, диаметр и количество лезвий режущего инструмента, а v и t – скорость и глубина резания, то закон стойкости при зенкеровании описывается зависимостью вида o v  f (T,t) o v  f (T, D)  v  f (T, D,t) o v  f (T, D,t,z) 246. Если T, D и z – период стойкости, диаметр и количество лезвий режущего инструмента, а v и t – скорость и глубина резания, то закон стойкости при фрезеровании описывается зависимостью вида o v  f (T,t) o v  f (T, D) o v  f (T, D,t)  v  f (T, D,t,z) 247. Показатель относительной стойкости  всегда меньше единицы o всегда больше единицы o всегда меньше нуля o не зависит от вида обработки резанием 248. В законе стойкости показатель степени при периоде стойкости режущего инструмента o может быть равен нулю o может принимать отрицательные значения o всегда больше единицы  зависит от вида обработки резанием 249. Критерием затупления режущего инструмента не является o критерий точности обработки o экономический критерий  критерий наличия автоколебаний (вибраций) в процессе резания o критерий шероховатости обработанной поверхности 250. К критериям затупления режущего инструмента относятся  критерий наличия автоколебаний (вибраций) в процессе резания  критерий точности обработки  критерий шероховатости обработанной поверхности  критерий мощности привода главного движения станка  экономический критерий 251. Замена инструмента по достижении экономического периода стойкости обеспечивает o максимальное число заточек инструмента o максимальную производительность процесса резания  минимальную себестоимость обработки резанием o минимальное вспомогательное время операции 252. Себестоимость операции обработки резанием не включает o затраты на оплату труда станочника o затраты на оплату труда наладчика o стоимость режущего инструмента  стоимость заготовки 253. Затраты на оплату труда станочника, входящие в себестоимость операции обработки резанием, не зависят от  стоимости заточки режущего инструмента o машинного времени операции o вспомогательного времени операции o минутной заработной платы станочника 254. Затраты на оплату труда наладчика, входящие в себестоимость операции обработки резанием, не зависят от o машинного времени операции  вспомогательного времени операции o времени наладки o минутной заработной платы наладчика 255. Затраты на затачиваемый инструмент, входящие в себестоимость операции обработки резанием, не зависят от o машинного времени операции o числа заточек инструмента  времени наладки инструмента o стоимости инструмента 256. Экономический период стойкости инструмента не зависит от o количества заточек инструмента o времени наладки операции обработки резанием o стоимости инструмента  режима резания 257. Экономический период стойкости режущего инструмента зависит от  минутной заработной платы станочника  величины подачи инструмента  стоимости инструмента  скорости резания  показателя относительной стойкости 258. Если инструмент имеет период стойкости 30 мин. и выдерживает 10 заточек, то полный период стойкости (срок службы) инструмента составляет o 4,5 часа o 5 часов  5,5 часа o 6 часов 259. Увеличение размерного износа режущего лезвия приводит к o снижению эффективной мощности резания  увеличению силы резания o снижению угла резания o повышению скорости резания 260. Изменение диаметра обработанной поверхности в процессе точения не зависит от o размерного износа инструмента o главного угла инструмента в плане o жесткости системы «инструмент – заготовка»  главной составляющей силы резания 261. Высота микронеровностей обработанной поверхности при работе острозаточенным резцом не зависит от o главного угла резца в плане o вспомогательного угла резца в плане  глубины резания o подачи на один оборот заготовки 262. Высота микронеровностей обработанной поверхности при работе резцом с радиусной вершиной  обратно пропорциональна радиусу вершины o прямо пропорциональна радиусу вершины o обратно пропорциональна подаче инструмента o прямо пропорциональна подаче инструмента 263. Резцы, предназначенные для работы с большими подачами, должны иметь o большой передний угол o малый задний угол  вспомогательную режущую кромку с малым углом в плане o положительный угол наклона главной режущей кромки 264. В отличие от процесса изнашивания режущего лезвия процесс его пластического деформирования происходит без изменения  массы лезвия o геометрии передней поверхности лезвия o геометрии задней поверхности лезвия o положения вершины лезвия 265. Пластическое деформирование режущего клина практически отсутствует, если запас пластической прочности клина o больше 0,5 o больше 1 o больше 1,5  больше 2 266. Выберите правильные утверждения:  абразивное изнашивание режущего лезвия возрастает с увеличением глубины резания  относительный поверхностный износ режущего лезвия пропорционален его размерному износу  закон стойкости связывает период стойкости режущего инструмента со скоростью движения подачи инструмента  экономический период стойкости режущего инструмента не зависит от режима резания  высота микронеровностей обработанной поверхности при работе резцом с радиусной вершиной обратно пропорциональна радиусу вершины 267. Выберите правильные утверждения:  диффузионное изнашивание режущего лезвия возрастает с увеличением температуры резания  относительный поверхностный износ режущего лезвия обратно пропорционален его размерному износу  закон стойкости связывает период стойкости режущего инструмента со скоростью резания  экономический период стойкости режущего инструмента не зависит от стоимости инструмента  высота микронеровностей обработанной поверхности при работе острозаточенным резцом пропорциональна подаче резца 268. Выберите правильные утверждения:  адгезионное изнашивание режущего лезвия возрастает при химическом сродстве материалов заготовки и инструмента  относительный поверхностный износ режущего лезвия обратно пропорционален площади поверхности, обработанной лезвием  закон стойкости связывает период стойкости режущего инструмента с размерным износом режущего лезвия  экономический период стойкости режущего инструмента увеличивается с увеличением стоимости инструмента  высота микронеровностей обработанной поверхности при работе острозаточенным резцом пропорциональна глубине резания 269. Выберите правильные утверждения:  абразивное изнашивание режущего лезвия уменьшается с увеличением глубины резания  относительный поверхностный износ режущего лезвия измеряется в миллиметрах  пластическое деформирование режущего клина практически отсутствует, если запас пластической прочности клина больше двух  экономический период стойкости режущего инструмента зависит от минутной заработной платы станочника  резцы, работающие с большими подачами, должны иметь вспомогательную режущую кромку с малым углом в плане 270. Выберите правильные утверждения:  адгезионное изнашивание режущего лезвия снижается при химическом сродстве материалов заготовки и инструмента  период стойкости инструмента зависит от физико-механических характеристик инструментального материала  в законе стойкости показатель степени при периоде стойкости инструмента всегда меньше единицы  экономический период стойкости режущего инструмента не зависит от режима резания  увеличение размерного износа режущего лезвия приводит к снижению силы резания Модуль IV. Оптимизация режима резания 271. При проектировании технологической операции обработки резанием не оптимизируют o геометрические параметры инструмента o материал режущей части инструмента  материал заготовки o режим резания 272. При оптимизации режима резания определяют оптимальные значения  глубины резания  скорости резания  подачи инструмента  врезания и/или перебега инструмента  периода стойкости инструмента 273. Алгоритм оптимизации режима резания методом линейного программирования не включает в себя o выбор целевой функции  расчёт экономического периода стойкости инструмента o выбор системы технических ограничений o построение области допустимых режимов резания 274. При оптимизации режима резания могут быть использованы следующие целевые функции:  максимальная производительность  минимальная производительность  максимальная себестоимость  минимальная себестоимость  экономическая стойкость режущего инструмента 275. При оптимизации режима резания используются следующие группы технических ограничений:  по состоянию обработанной поверхности  по свойствам обрабатываемого материала  по работоспособности инструмента  по параметрам металлорежущего оборудования  по экологической безопасности 276. При оптимизации режима резания техническим ограничением по состоянию обработанной поверхности является ограничение o по стойкости инструмента o по мощности привода главного движения станка  по толщине слоя с изменённой структурой o по температуре плавления материала заготовки 277. При оптимизации режима резания техническим ограничением по состоянию обработанной поверхности является ограничение  по точности обработки o по прочности инструмента o по предельной тяговой силе механизма подачи станка o по устойчивому ломанию стружки 278. При оптимизации режима резания техническим ограничением по работоспособности инструмента является ограничение o по мощности привода главного движения станка o по толщине слоя с изменённой структурой o по температуре плавления материала заготовки  по стойкости инструмента 279. При оптимизации режима резания техническим ограничением по работоспособности инструмента является ограничение o по точности обработки  по прочности инструмента o по предельной тяговой силе механизма подачи станка o по устойчивому ломанию стружки 280. При оптимизации режима резания техническим ограничением по параметрам оборудования является ограничение o по стойкости инструмента  по мощности привода главного движения o по толщине слоя с изменённой структурой o по температуре плавления материала заготовки 281. При оптимизации режима резания техническим ограничением по параметрам оборудования является ограничение o по точности обработки o по прочности инструмента  по предельной тяговой силе механизма подачи o по устойчивому ломанию стружки 282. При оптимизации режима резания тривиальные технические ограничения относятся к ограничениям o по точности обработки o по состоянию обработанной поверхности o по работоспособности инструмента  по параметрам металлорежущего оборудования 283. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 1 и 2 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 284. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 1 и 3 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 285. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 1 и 4 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 286. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 2 и 3 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 287. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 2 и 4 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 288. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом T обозначено ограничение по стойкости инструмента, то цифрами 3 и 4 обозначены ограничения  по мощности привода главного движения станка  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 289. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 1 и 2 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 290. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 1 и 3 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 291. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 1 и 4 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 292. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 2 и 3 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 293. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 2 и 4 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 294. На рисунке показана область допустимых режимов при оптимизации скорости резания v и подачи s методом линейного программирования. Если символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, то цифрами 3 и 4 обозначены ограничения  по стойкости режущего инструмента  по минимальной допустимой станком подаче инструмента  по максимальной допустимой станком подаче инструмента  по минимальной развиваемой станком скорости резания  по максимальной развиваемой станком скорости резания 295. На рисунке показана область допустимых режимов резания. Символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, а символом T – ограничение по стойкости режущего инструмента. Сочетание скорости резания v и подачи s в точке A обеспечивает режим резания o с максимальной производительностью обработки  минимально допустимый o недопустимый с точки зрения стойкости инструмента o недопустимый с точки зрения мощности привода главного движения станка 296. На рисунке показана область допустимых режимов резания. Символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, а символом T – ограничение по стойкости режущего инструмента. Сочетание скорости резания v и подачи s в точке B обеспечивает режим резания o с максимальной производительностью обработки o минимально допустимый  недопустимый с точки зрения стойкости инструмента o недопустимый с точки зрения мощности привода главного движения станка 297. На рисунке показана область допустимых режимов резания. Символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, а символом T – ограничение по стойкости режущего инструмента. Сочетание скорости резания v и подачи s в точке C обеспечивает режим резания  с максимальной производительностью обработки o минимально допустимый o недопустимый с точки зрения стойкости инструмента o недопустимый с точки зрения мощности привода главного движения станка 298. На рисунке показана область допустимых режимов резания. Символом W обозначено ограничение по мощности привода главного движения станка, а символом T – ограничение по стойкости режущего инструмента. Сочетание скорости резания v и подачи s в точке D обеспечивает режим резания o с максимальной производительностью обработки o минимально допустимый o недопустимый с точки зрения стойкости инструмента  недопустимый с точки зрения мощности привода главного движения станка 299. Выберите правильные утверждения:  при оптимизации режима резания определяют оптимальные значения врезания и перебега режущего инструмента  максимальная производительность может являться целевой функцией оптимизации режима резания  при оптимизации режима резания техническим ограничением является ограничение по стойкости режущего инструмента  при оптимизации режима резания тривиальные технические ограничения относятся к ограничениям по параметрам металлорежущего оборудования  точка, соответствующая оптимальному режиму резания, всегда находится в геометрическом центре области допустимых режимов 300. Выберите правильные утверждения:  при оптимизации режима резания определяют оптимальные значения подачи режущего инструмента и скорости резания  минимальная производительность может являться целевой функцией оптимизации режима резания  при оптимизации режима резания техническим ограничением является ограничение по мощности привода главного движения станка  при оптимизации режима резания тривиальные технические ограничения относятся к ограничениям по работоспособности режущего инструмента  точка, соответствующая оптимальному режиму резания, всегда находится на границе области допустимых режимов