РОСДИСТАНТ. Металлические конструкции 2. Итоговый тест. 395 ответов.

Мной предоставлены 395 ответов на Итоговый тест по Металлическим конструкциям 2. Работа аккуратно оформлена в Word, что значительно ускорит поиски по навигации. В документе отсутствует какая либо лишняя информация, вопрос - ответ, вопросы могут повторяться, присутствуют все формулы, ответы все выделены.

Желаю удачи и успехов в учебе!)

В документе предоставлены ответы на следующие вопросы:

1. Растяжки между нижними поясами ферм необходимы:

для предотвращения вибраций поясов из плоскости ферм;

для обеспечения прочности поясов;

для предотвращения вибраций поясов в плоскости ферм;

для обеспечения нормальной работы кранов

2. При проектировании каркасов зданий со взрывоопасным производством

предусматривается возможность сбрасывания части конструкций при взрыве без полного разрушения каркаса

предусматривается применение коррозиестойких сталей в фермах

предусматривается применение кранов легкого и среднего режимов

предусматривается применение коррозиестойких сталей в несущих конструкциях каркаса

3. Расстояния между колоннами вдоль здания назначаются в соответствии с укрупненным

модулем, кратным

6 м

3 м

9 м

12 м

4. Каркас здания - это:

совокупность линейных и плоских элементов, воспринимающих все нагрузки и обеспечивающих прочность, устойчивость, нормальную эксплуатацию

несущая конструкция, состоящая из сочетания линейных элементов, обеспечивающая

прочность и устойчивость объекта

совокупность всех элементов, включая перегородки, воспринимающих все нагрузки и обеспечивающих прочность, устойчивость, нормальную эксплуатацию

остов, состоящий из отдельных скреплённых между собою опорных элементов (стержней, балок, опор и т. п.)

5. Гибкость нижнего пояса (сечение – два уголка, скомпонованное в тавр ) из плоскости фермы при расчете растяжек определяется как , где – это

свободная длина нижнего пояса из плоскости фермы;

пролет фермы;

расстояние между колоннами;

длина панели нижнего пояса

6. Стойки фахверка рассчитываются на

центральное сжатие;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен и ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен.

7. Полезная высота здания - это

расстояние от уровня пола до низа несущих конструкций покрытия

расстояние от уровня пола до головки кранового рельса

расстояние от подошвы фундамента до низа несущих конструкций покрытия

расстояние от уровня пола до верха несущих конструкций покрытия

8. Предельная длина температурного блока отапливаемых зданий со стальным каркасом, эксплуатируемых при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше –40оС равна

230 м

200 м

180 м

160 м

9. Связи между колоннами обеспечивают во время эксплуатации и монтажа

геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении, а также устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса и устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

10. Крестовая решетка в жестком продольном связевом диске каркаса проектируется из условия работы только на растяжение с предельно допускаемой гибкостью, равной

220

150

250

120

11. При шаге ферм 12 м применяются:

сплошные прогоны из прокатных швеллеров;

сплошные прогоны из прокатных двутавров;

плошные прогоны из гнутых швеллеров;

сквозные прогоны

12. Предельные размеры температурных блоков промышленных зданий зависят от

характеристики зданий ( отапливаемые или неотапливаемые), вида каркасов (стальные или смешанные) и района эксплуатации

ктеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые)

характеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые) и режима кранов

характеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые) и района эксплуатации

13. Компоновка поперечных рам - это

установление основных габаритных размеров элементов конструкций в плоскости рамы

установление основных габаритных размеров элементов конструкций из плоскости рамы

определение привязок элементов рамы по высоте

определение привязок элементов рамы по горизонтали

14. Гибкость нижнего пояса (сечение – два уголка, скомпонованное в тавр ) из плоскости фермы при расчете растяжек определяется как , где – это

радиус инерции сечения одного уголка относительно собственной оси «y»;

радиус инерции всего таврового сечения относительно оси «y»;

радиус инерции сечения одного уголка относительно собственной оси «x»;

радиус инерции всего таврового сечения относительно оси «x»

15. В зависимости от концентрации агрессивных газов для стальных конструкций установлены

4 степени агрессивности среды

3 степени агрессивности среды

2 степени агрессивности среды

5 степеней агрессивности среды

16. Продольным фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены здания;

только для поддержания стенового ограждения здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены;

только для возможности прикрепления элементов ворот;

17. Для отапливаемых зданий, проектируемых для эксплуатации во всех климатических районов, кроме I1, I2, II1 и II2, наибольшее расстояние от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи составляет

90 м

75 м

60 м

50 м

18. Согласно требованиям унификации промышленных зданий расстояния между колоннами поперек здания назначаются в соответствии с укрупненным модулем, кратным

6 м

3 м

9 м

12 м

19. Торцевым фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

только для поддержания стенового ограждения торца здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

для возможности прикрепления элементов ворот;

20. От связевого блока покрытия жесткость на рядовые фермы передается с помощью

распорок между верхними поясами, ребер плит, прогонов

только распорок между верхними поясами

только ребер плит, прогонов

только распорок между верхними поясами, прогонов

21. Гибкость верхнего пояса (сечение – два уголка, скомпонованное в тавр ) из плоскости фермы на стадии монтажа определяется как , где - это

радиус инерции сечения одного уголка относительно собственной оси «y»

радиус инерции всего таврового сечения относительно оси «y»

радиус инерции сечения одного уголка относительно собственной оси «x»

радиус инерции всего таврового сечения относительно оси «x»

22. У торцов зданий колонны рам смещаются внутрь с модульной оси на 500 мм

для возможности использования типовых ограждающих плит и панелей с номинальной длиной 6 или 12 м

для обеспечения нормальной работы крана

для удобства прикрепления стеновых панелей

для уменьшения эксплуатационных затрат

23. Проектирование каркаса производственного здания начинается с

выбора конструктивной схемы и ее компоновки

компоновки конструктивной схемы

расчета рамы

выбора режима работы кранов

24. Режим работы кранов определяется

интенсивностью и условиями их работы

грузоподъемностью

грузоподъемностью и интенсивностью их работы

грузоподъемностью и условиями их работы

25. Жесткий связевой блок покрытия включает

две рядом расположенные фермы, поперечные связи по верхним и нижним поясам, вертикальные связи между фермами

две рядом расположенные фермы, плиты покрытия и вертикальные связи

две рядом расположенные фермы, прогоны и вертикальные связи

две рядом расположенные фермы и вертикальные связи между ними

26. В зданиях без мостовых кранов, а также в невысоких зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью не более 30 т привязка наружной грани колонны к оси может быть принята

нулевой

250 мм

500 мм

750 мм

27. Распорки между верхними поясами ферм необходимы для обеспечения

устойчивости поясов рядовых ферм из их плоскости при монтаже

прочности поясов рядовых ферм

устойчивости поясов рядовых ферм в их плоскости

устойчивости поясов ферм связевого блока

28. Гибкость верхнего пояса из плоскости фермы на стадии монтажа определяется как , где – это

пролет фермы

расстояние между колоннами

длина верхнего пояса

длина панели верхнего пояса

29. Для обеспечения совместности работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от тележки крана грузоподъемности более 50 т целесообразна постановка

продольных связей по нижним поясам ферм;

поперечных связей по нижним поясам;

растяжек между нижними поясами;

связей по колоннам

30. Предельные расстояния между осями вертикальных связей и от торца температурного блока до оси ближайшей вертикальной связи зависят от

характеристики зданий (отапливаемые или неотаплваемые) и климатических районов строительства

режима работы кранов

только характеристики зданий (отапливаемые или неотаплваемые)

только климатических районов строительства

31. Каркасы производственных зданий в большинстве случаев проектируются так, что

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса, кровельными и стеновыми панелями

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса, торцевым фахверком, кровельными и стеновыми панелями;

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами,

вдоль – продольными элементами каркаса и стеновыми панелями

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами,

вдоль – продольными элементами каркаса

32. Предельная гибкость нижнего пояса зависит:

от вида нагрузки и её приложения;

от величины напряжения в нижнем поясе;

от вида фермы;

от пролета фермы.

33. Остов здания - это:

комплекс конструкций, воспринимающих все действующие нагрузки

все конструктивные элементы, включая двери

все конструктивные элементы, включая перегородки

все конструктивные элементы, включая окна.

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

для возможности прикрепления элементов ворот;

34. Предельная гибкость нижнего пояса при статических нагрузках составляет:

400;

250;

350;

300.

35. Предельная гибкость нижнего пояса при динамических нагрузках, приложенных непосредственно к конструкциям, составляет:

400;

250;

350;

300.

36. Жесткий продольный связевой диск каркаса промышленного здания включает в себе

две колонны, подкрановую балку, горизонтальные распорки и решетку

две колонны, подкрановую балку

две колонны и решетку между ними

две колонны, подкрановую балку и горизонтальные распорки

37. Ветровая ферма - это:

нижние пояса двух ферм торца здания и решетка поперечных связей;

верхние пояса двух ферм торца здания и решетка поперечных связей;

стропильная ферма в торце здания;

ферма, воспринимающая ветровую нагрузку.

38. При компоновке конструктивной схемы каркаса

определяется размещение колонн здания в плане, устанавливаются внутренние габаритные размеры, назначаются размеры основных конструктивных элементов рамы

устанавливаются внутренние габаритные размеры, назначаются размеры основных конструктивных элементов

определяется размещение колонн здания в плане, назначаются размеры основных конструктивных элементов

определяется размещение колонн здания в плане, устанавливаются внутренние габаритные размеры

39. При компоновке размеры рамы по вертикали привязывают

к отметке уровня пола, принимая её нулевой

к отметке головки кранового рельса

к отметке заложения подошвы фундамента

к отметке низа несущих конструкций покрытия

40. В соответствии с правилами Госгортехнадзора и ГОСТа на краны (ГОСТ 25546-82) все краны подразделяются на

4 режима и 8 режимных групп

3 режима и 8 режимных групп

4 режима и 5 режимных групп

3 режима и 5 режимных групп

41. В процессе монтажа гибкость верхнего пояса из плоскости фермы не должна превышать

220

250

150

120

42. Продольные связи по нижним поясам обеспечивают

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от тележки крана;

нормальную работу кранов;

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от моста крана;

отсутствие вибраций нижних поясов ферм при действии крановых нагрузок

43. Для относительно высоких зданий с кранами грузоподъемностью 100 т и более, а также, если в верхней части колонны устраиваются проемы для прохода, привязка наружной грани колонны к оси принимают

нулевой

250 мм

500 мм

750 мм

44. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – это

ширина расчетного блока;

шаг ферм;

шаг колонн;

высота фермы;

45. Вертикальная сила на колесо крана Fк зависит от

массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

пролета подкрановой балки, массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

класса стали подкрановой балки, массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

массы крана, массы груза на крюке крана, положения тележки на крановом мосту и типа подвески груза;

46. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле где – это:

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

расчетное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и высоты здания;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и конфигурации здания;

47. На поперечную раму цеха с крановым оборудованием действуют следующие нагрузки:

постоянные (от массы ограждающих и несущих конструкций здания) и временные: технологические (от мостовых и подвесных кранов) и атмосферные (снег, ветер);

постоянные (от массы несущих конструкций здания) и временные: технологические (от мостовых и подвесных кранов) и атмосферные (снег, ветер);

постоянные (от массы ограждающих конструкций здания) и временные: технологические (от мостовых и подвесных кранов) и атмосферные (снег, ветер);

постоянные (от массы ограждающих и несущих конструкций здания) и временные: технологические (от мостовых и подвесных кранов) и атмосферные (снег)

48. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) ступенчатых

колонн

на уровне верхнего пояса подкрановых балок;

на уровне уступа колонн;

на уровне нижнего пояса фермы;

на уровне верхнего пояса фермы

49. При определении комбинации усилий для расчета анкерных болтов усилия от постоянной нагрузки следует принимать с коэффициентом надежности по нагрузке

γg = 0.9;

γg = 1,0;

γg = 0.8;

γg = 1,1;

50. Для нижнего конца колонны кроме усилий M и N следует определять значение поперечной силы Q, которая необходима

для расчета раскосов сквозных колонн и фундаментов;

для расчета стенки сплошных колонн;

для расчета анкерных болтов;

для расчета фундаментов

51. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 1К–3К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

h/750

52. Максимальный изгибающий момент, появляющийся в верху подкрановой части колонны определяется как , где – это:

расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через центр тяжести нижней части колонны;

расстояние, равное длине уступа колонны;

расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через центр тяжести верхней части колонны;

расстояние между осями верхней и нижней частей колонны

53. Величину смещения колонн при проверке жесткости поперечных рам определяют

от силы торможения тележки одного крана наибольшей грузоподъемности из числа кранов, установленных в пролете;

от расчетной ветровой нагрузки;

от силы торможения тележек всех кранов, установленных в пролете

от нормативной ветровой нагрузки;

54. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 7К–8К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

h/750

55. Для расчета анкерных болтов следует принимать комбинацию расчетных усилий в нижнем сечении колонны, дающую максимальное растяжение в анкерных болтах:

Mmax и Nmin;

Mmin и Nmin;

Mmax и Nmax;

Mmin и Nmax

Нормативное значение горизонтальной силы, передаваемой на поперечную раму, , где – это:

число колес с одной стороны крана;

число тормозных колес тележки;

общее число колес крана;

число тормозных колес крана

56. В случае составления основных сочетаний нагрузок, включающих постоянные нагрузки, временные длительные и две и более кратковременных

временные длительные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний, равный

кратковременные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний, равный

постоянные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний, равный

коэффициент сочетаний принимается равный

57. Распределенную нагрузку на ригель определяют:

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря, связей с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкции фермы с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, связей с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря;

58. При статическом расчете однопролетной рамы со ступенчатыми колоннами соотношение моментов инерции элементов рамы обычно принимают в следующих пределах:

нижнего (подкранового) и верхнего (надкранового) – Iн/Iв = 5…10; ригеля и нижнего – Iн/Iв = 2…6;

нижнего (подкранового) и верхнего (надкранового) – Iн/Iв = 5…10; ригеля и нижнего – Iн/Iв =1;

нижнего (подкранового) и верхнего (надкранового) – Iн/Iв = 10…15; ригеля и нижнего – Iн/Iв = 2…6;

нижнего (подкранового) и верхнего (надкранового) – Iн/Iв = 10…15; ригеля и нижнего – Iн/Iв = 1

59. Продольная сила на колесо крана возникает

от сил торможения крана;

от сил торможения тележки;

от перекосов крана, распирающего воздействия колес при движении по рельсам;

от торможения тележки, перекосов крана, распирающего воздействия колес при движении по рельсам

60. Постоянную нагрузку на ригель рамы обычно принимают

равномерно распределенной по длине с учетом уклона поясов;

в соответствии с распределением нагрузки на ферму (с учетом наличия фонаря и т.п.);

неравномерно распределенной по длине;

неравномерно распределенной по длине с учетом уклона поясов;

61. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – аэродинамический коэффициент, принимаемый для вертикальных стен

с =0,8 с наветренной стороны и для отсоса с =0,6

с =1,0 с наветренной стороны и для отсоса с =0,8

с =0,6 с наветренной стороны и для отсоса с =0,8

с =0,8 с наветренной стороны и для отсоса с =1,0

62. Для крановой нагрузки установлен коэффициент надежности по нагрузке, равный

γF = 1.1;

γF = 0,95;

γF = 1.15;

γF = 1.2;

63. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 4К–6К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

h/750

64. В расчетной схеме однопролетной рамы со ступенчатыми колоннами

оси стоек совпадают с центрами тяжести надкранового и подкранового сечений колонны;

отрезок (уступ) соединяет нижний конец надкрановой оси и верхний конец подкрановой оси; за ось ригеля принимается ось нижнего пояса;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля

принимается ось верхнего пояса;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля

принимается горизонтальная линия, проходящая посередине между поясами;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля

принимается горизонтальная линия, проходящая на границе нижней трети высоты фермы;

65. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где – это

нормативная масса подкрановых конструкций;

грузоподъемность крана;

нормативная масса подкрановой балки;

нормативная масса моста крана и тележки

66. Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания, при расчете рамы заменяется сосредоточенной силой, приложенной

на уровне низа ригеля рамы;

на уровне верха ригеля рамы;

к наиболее высокой точке здания;

к середине участка между низом ригеля и наиболее высокой точкой здания

67. При движении колеса мостового крана на крановый рельс передаются силы:

вертикальная сила Fк, горизонтальная поперечная сила Tк и горизонтальная продольная сила Fк.п;

только вертикальная сила Fк и горизонтальная продольная сила Fк.п;

только вертикальная сила Fк и горизонтальная поперечная сила Tк;

только вертикальная сила F к

68. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке повысоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле ,где – коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный

үw = 1,4

үw = 1,3

үw = 1,2

үw = 1,5 с учетом возможной динамики воздействия

69. Расчетная линейная снеговая нагрузка на ригель определяется как , где это:

расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли;

нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли;

расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 поверхности кровли;

нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 поверхности кровли;

70. Расчетная горизонтальная сила T передаваемая на колонну рамы, определяется по формуле , где – это

нормативное горизонтальное давление колеса тележки;

нормативное давление колеса тележки;

нормативное давление колеса крана;

расчетное давление колеса тележки;

71. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где– коэффициент сочетаний, принимаемый в зависимости от

режима и количества кранов;

режима кранов;

количества кранов;

грузоподъемности кранов

72. Нормативное значение горизонтальной силы, передаваемой на поперечную раму, определяется по формуле , где значение принимается равным:

0,05 и 0,1 соответственно для кранов с гибким и жестким подвесом грузов;

0,05 и 0,1 соответственно для кранов с жестким и гибким подвесом грузов;

0,1 и 0,2 соответственно для кранов с гибким и жестким подвесом грузов;

0,1 и 0,2 соответственно для кранов с жестким и гибким подвесом грузов

73. Расчетное максимальное вертикальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где - это

нормативное вертикальное давление колеса крана;

расчетное вертикальное давление колеса крана;

нормативное вертикальное давление колеса тележки крана;

расчетное вертикальное давление колеса тележки крана;

74. Расчетная линейная снеговая нагрузка на ригель определяется как , где коэффициент перехода от нагрузки на земле к нагрузке на 1 м2 кровли, равный

μ=1,0 при уклоне α ≤ 25О;

μ=0,9 при уклоне α < 25О

μ=1,0 при уклоне α < 30О;

μ=1,0 при уклоне α < 45О;

75. В случае составления основных сочетаний нагрузок, включающих постоянные нагрузки, временные длительные и одну кратковременную

временные длительные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний, равный γs=0.9

кратковременная нагрузка умножается на коэффициент сочетаний, равный γs=0.9

постоянные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний, равный γs=0.9

коэффициент сочетаний принимается равный γs=1,0

76. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – это:

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

расчетное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и высоты

здания;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и конфигурации здания;

77. Проверку устойчивости сплошной внецентренно сжатой колонны в плоскости действия момента (в плоскости рамы) выполняют по формуле , где коэффициен

определяется в зависимостиот условной гибкости стержняи приведенного эксцентриситета ;

от условной гибкости стержня и относительного эксцентриситета

от условной гибкости стержня и типа сечения;

от условной гибкости стержня и приведенного эксцентриситета ;

78. Толщина плиты базы определяется из условия её работы:

на изгиб;

на смятие;

на смятие и срез;

на продавливание

79. Общие базы рациональны

для сплошных колонн и легких сквозных колонн при высоте их сечения ≤ 1000 мм

только для сплошных колонн;

только для сквозных колонн;

для сплошных колонн и легких сквозных колонн при высоте их сечения ≤ 1500 мм

80. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн многопролетных рам с

шарнирным сопряжением ригеля с колоннами считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

81. Шайбы на анкерных болтах имеют отверстия:

на 2–3 мм больше диаметра болта;

на 0,2–0,3 мм больше диаметра болта;

в полтора раза больше диаметра болта;

в два раза больше диаметра болта

82. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн однопролетных рам с жестким сопряжением ригеля с колоннами считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

83. В промышленных зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью Q до 15–20 т, рационально применять:

ступенчатые колонны со сквозной нижней частью;

ступенчатые колонны с проемом в надкрановой части;

раздельные колонны;

колонны постоянного сечения;

84. Стенки сплошных колонн следует укреплять поперечными ребрами жесткости при отношении высоты стенки к её толщине

85. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн однопролетных рам с шарнирным опиранием ригеля считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

86. Проем в верхней части ступенчатых колонн промышленных зданий целесообразно устраивать

при кранах особого режима работы;

при кранах легкого режима работы;

при кранах среднего режима работы;

при кранах грузоподъемности до 15 т

87. Требуемую толщину плиты можно уменьшить путем:

увеличения количества анкерных болтов;

увеличения прочности плиты и уменьшения расчетного изгибающего момента;

изменения схемы расположения анкерных болтов;

увеличения диаметра анкерных болтов

88. Расчетная длина из плоскости рамы верхней части ступенчатой колонны принимается равной

наибольшему расстоянию между точками закрепления колонны от смещения вдоль здания;

расстоянию от уступа до верхнего пояса фермы;

расстоянию от уступа до нижнего пояса фермы;

от тормозной конструкции до нижнего пояса фермы

89. Колонны раздельного типа рациональны:

при низком расположении кранов большой грузоподъемности и при реконструкции цехов (например, при расширении);

в зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью Q = 15–20 т;

в зданиях, оборудованных кранами легкого режима работы;

в зданиях, оборудованных кранами среднего режима работы;

90. В раздельных колоннах промышленных зданий подкрановая стойка воспринимает

только вертикальную нагрузку от кранов, а шатровая ветвь воспринимает все прочие нагрузки, в том числе горизонтальную поперечную нагрузку от кранов;

только вертикальную нагрузку от кранов, а шатровая ветвь воспринимает все прочие нагрузки, в том числе горизонтальную продольную нагрузку от кранов;

все крановые нагрузки;

постоянные нагрузки от покрытия

91. Надкрановые части ступенчатых колонн обычно проектируются сплошного сечения в виде

двутавров: прокатных типа Ш или сварных;

прокатных двутавров типа К;

прокатных двутавров типа Б;

только сварных двутавров

92. Диаметр анкерных болтов жестких баз центрально-сжатых колонн:

определяется из условия их работы на растяжение: они затягиваются с напряжением, близким к расчетному сопротивлению;

определяется из условия их работы на изгиб;

определяется из условия их работы на срез и смятие;

принимается конструктивно в зависимости от мощности колонн

93. Анкерные болты в жестких базах внецентренно-сжатых колонн работают:

на растяжение в зависимости от действующих в опоре усилий M и N;

болты не рабочие, принимаются конструктивно;

на сжатие;

на срез.

94. В сплошных колоннах продольные ребра жесткости служат

в качестве элементов, увеличивающих местную устойчивость стенок и несущую способность колонн;

увеличению изгибно-крутильной устойчивости колонны в целом;

увеличению местной устойчивости полок колонн;

увеличению местной устойчивости полок и стенок колонн

95. В плитах шарнирных баз диаметр отверстий принимается:

в 2,5 раза больше диаметра анкерных болтов;

в 1,5–2 раза больше диаметра анкерных болтов;

как для высокопрочных болтов;

как для болтов повышенной точности

96. Проверку устойчивости из плоскости действия момента выполняют по формуле , где – это

коэффициент, учитывающий влияние момента Mx при изгибно-крутильной форме потери устойчивости;

коэффициент, учитывающий форму сечений;

коэффициент, учитывающий влияние момента М при крутильной форме потери устойчивости;

коэффициент, учитывающий влияние момента Mx при изгибной форме потери устойчивости;

97. Шарнирные базы в каркасах промышленных зданий применяются

в подкрановых стойках раздельных колонн и в ветвях сквозных колонн (в раздельном типе баз);

только в подкрановых стойках раздельных колонн;

только в ветвях сквозных колонн (в раздельном типе баз)

в сплошных колоннах

98. Двухступенчатые колонны применяются

в зданиях с кранами, расположенными в два яруса;

в зданиях с кранами грузоподъемностью до 30 т, расположенными в один ярус;

в зданиях с кранами грузоподъемностью до 50 т, расположенными в один ярус;

в зданиях с кранами особого режима работы;

99. В колоннах постоянного по высоте сечения нагрузка от мостовых кранов передается:

через консоли, на которые опираются подкрановые балки;

через консоли;

через подкрановые балки;

через рельсы

100. Анкерные болты в шарнирных базах работают:

на сжатие;

на растяжение;

на срез;

болты не рабочие, принимаются конструктивно в зависимости от мощности колонн

101. Анкерные болты в жестких базах центрально-сжатых колонн работают:

на растяжение, которое создается затяжкой болтов до напряжения, близкого к расчетному cопротивлению;

болты не рабочие, принимаются конструктивно;

на сжатие;

на срез

102. Габариты опорной плиты базы в плане зависят от

устойчивости стержня колонны;

размеров траверс;

нагрузки на колонну, прочности бетона фундамента, габаритов сечения колонны;

прочности плиты

103. Высота траверсы центрально-сжатой колонны определяется:

из условия работы 2-х швов, прикрепляющих её к полкам колонны, и обеспечения прочности траверсы на изгиб и срез;

из условия работы 4-х швов, прикрепляющих её к полкам колонны, и обеспечения прочности траверсы на изгиб;

из условия работы 2-х швов, прикрепляющих её к полкам колонны, и обеспечения прочности траверсы на срез;

из условия работы 2-х швов, прикрепляющих её к полкам колонны.

104. Для колонн с постоянным по высоте сечением коэффициенты расчетной длины μ принимают

в зависимости от способа закрепления колонн в фундаменте и соотношения погонных жесткостей ригеля и колонны (учитывая упругое защемление верхнего конца);

в зависимости только от соотношения погонных жесткостей ригеля и колонны (учитывая упругое защемление верхнего конца);

в зависимости только от способа закрепления колонн в фундаменте;

в зависимости от закрепления концов колонны

105. Стенки сплошных колонн следует укреплять поперечными ребрами жесткости при отношении высоты стенки к её толщине

106. Траверсы, ребра, диафрагмы баз являются элементами, предназначенными для:

более равномерного распределения нагрузки на плиту и увеличения жёсткости плиты;

предотвращения закручивания стержня колонны у опоры;

для увеличения несущей способности колонны;

для обеспечения жесткости рамы.

107. В промышленных зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью Q более 15–20 т, нерационально применять:

ступенчатые колонны;

ступенчатые колонны с проемом в надкрановой части;

раздельные колонны;

колонны постоянного сечения;

108. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн многопролетных рам с жестким сопряжением ригеля с колоннами считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

109. Габариты отправочной марки фермы определяются

условиями транспортирования;

требованиями монтажа;

требованиями изготовления;

требованиями сборки на площадке

110. Основная цель предварительного напряжения стальных ферм:

снижение массы;

снижение трудоемкости изготовления;

снижение трудоемкости монтажа;

снижение стоимости

111. По таблице отправочных марок можно определить:

форму сечения, длину и массу отдельных сборочных элементов, а также массу отправочных марок;

длину сварных швов;

катеты сварных швов;

массу отправочных марок

112. Толщина фасонок в уголковых фермах определяется:

по максимальному усилию в стержнях решетки;

по максимальному усилию в верхнем поясе;

по максимальному усилию в нижнем поясе;

по минимальному усилию в стержнях решетки.

113. В случае наличия внеузловой нагрузки на верхний пояс стропильной фермы пояс будет работать на:

сжатие с изгибом;

осевое сжатие;

поперечный изгиб;

срез

114. Наибольшее расстояние между прокладками, соединяющими парные уголки растянутых стержней ферм не должно превышать:

40i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

80i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

60i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

100i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

115. Стропильная ферма - это:

конструкция из ригелей, стоек, распорок и подкосов, которые соединены между собой и лежат в одной плоскости

висячая конструкция, которая состоит из поясов, стоек и раскосов

совокупность элементов (поясов, раскосов, стоек), составляющий скелет (остов) кровли;

однопролетная висячая стержневая стропильная конструкция, работающая на поперечный изгиб.

116. Подстропильные фермы рассчитывают

на сосредоточенные нагрузки;

на сосредоточенные нагрузки, приложенные в местах их передачи от стропильных ферм;

на сосредоточенные нагрузки, равные максимальным опорным давлениям стропильных ферм, приложенным в местах их передачи;

на максимальные сосредоточенные нагрузки;

117. Сечения растянутых стержней ферм определяются расчетом из условия обеспечения:

общей устойчивости;

местной устойчивости;

общей и местной устойчивости

прочности

118. По условиям равноустойчивости сечение сжатых стержней, скомпонованное в тавр из двух неравнополочных уголков широкими полками в сторону следует применять в случае:

равенства расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы, то есть

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

119. Минимальное сечение уголка в фермах:

∟50×5;

∟45×5;

∟45×4;

∟50×4.

120. Длины швов, прикрепляющих стержни к фасонкам зависят от:

усилий в швах и катетов, прочности материала шва, прочности материала границы сплавления, величины проплавления;

от усилий в стержнях;

толщины фасонок;

габаритов фасонок.

121. Сечения центрально-сжатых стержней уголковых ферм следует компоновать из условия:

обеспечения равноустойчивости;

обеспечения равнопрочности;

обеспечения возможности проведения сварочных работ;

обеспечения местной устойчивости

122. По условиям равноустойчивости сечение сжатых стержней, скомпонованное в тавр из двух равнополочных уголков широкими полками вместе следует применять в случае:

равенства расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы, то есть

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

соотношения расчетных длин в плоскости и из плоскости фермы

123. Для обеспечения совместности работы парных уголков в сжатых стержнях таврового и крестового сечения необходимы:

прокладки;

распорки;

болты;

ребра жесткости

124. Для экономии металла следует изменять сечения поясов в фермах пролетом:

более 18 м;

более 24 м;

до 24 м;

более 36 м

125. Толщина фасонок в фермах определяется в зависимости

от максимальных усилий в стержнях решетки;

от максимальной нагрузки и пролета;

от максимальных усилий в стержнях;

от максимальных усилий в стержнях поясов;

126. Сквозные прогоны целесообразно применять

при незначительных нагрузках;

при пролетах более 18,0 м;

при шаге ферм 12,0 м;

при пролетах более 24,0 м

127. Сплошные прогоны в виде швеллеров прикрепляются к верхним поясам ферм

на сварке;

на сварке и болтах;

на болтах;

с помощью уголков, имеющих отверстия для болтов и приваренных к поясам

128. Максимальные катеты швов по перьям уголков зависят от:

толщины фасонки;

толщины полки уголка;

усилий в стержнях;

вида сварки.

129. Когда фермы разбиваются на отправочные марки?

при проектировании;

в процессе изготовления;

в процессе расчета;

перед транспортированием

130. Расчетная длина сжатого стержня фермы зависит от:

характера его закрепления и формы сечения;

прочностных характеристик фасонок;

размеров фасонок;

размеров швов, прикрепляющих стержень к фасонкам

131. Сквозные прогоны прикрепляются к верхним поясам ферм

на сварке;

на сварке и болтах;

на болтах;

с помощью уголков, имеющих отверстия для болтов и приваренных к поясам

132. Предельные гибкости сжатых поясов, опорных раскосов и стоек, передающих опорные реакции, равны:

150;

400;

120;

220

133. Длина стержней решетки ферм при оформлении чертежей КМД обычно назначается кратной

10 мм;

5 мм;

15 мм;

20 мм

134. Предельные гибкости сжатых промежуточных раскосов и стоек плоских ферм при статических нагрузках равны:

250;

220;

400;

150

135. Предельные гибкости растянутых поясов и опорных раскосов плоских ферм при статических нагрузках равны:

250;

220;

400;

150

136. Тавры с параллельными гранями полок получают

путем продольного роспуска широкополочных двутавров;

путем продольного роспуска обычных двутавров;

путем проката на металлургических комбинатах;

путем продольного роспуска швеллеров и последующей сварки;

137. В местах опирания кровельных плит верхний пояс стропильных ферм усиливают накладками t = 12 мм, если

толщина поясных уголков менее 10 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков более 10 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков менее 8 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков менее 14 мм при шаге ферм 6 м;

138. Основными размерами узла на деталировочных чертежах сварных ферм являются

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней и до края фасонки;

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней;

расстояния от центра узла до края фасонки;

длины швов и расстояния между болтами

139. Сечения сжатых стержней ферм определяются расчетом из условия обеспечения:

общей устойчивости;

общей и местной устойчивости;

местной устойчивости;

прочности

140. По спецификации металла можно определить

141. форму сечения, длину и массу отдельных сборочных элементов, а также массу отправочных марок;

длину сварных швов;

катеты сварных швов;

количество болтов;

142. Усилия в стержнях ферм не зависят от:

нагрузки;

пролета и высоты ферм;

схемы решетки;

класса стали

143. Предельные гибкости сжатых поясов при монтаже равны:

150;

400;

120;

220

144. Проверку жесткости подкрановых балок выполняют

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке

γс = 1,0 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от двух кранов с коэффициентом надежности по нагрузке γс = 1,0 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке γс 0,9 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке γс = 1,1 и с учетом коэффициента динамичности;

145. В общем случае подкрановые конструкции под мостовые краны состоят из:

подкрановых балок или ферм, тормозных конструкций, крановых рельсов, упоров и связей;

подкрановых балок, тормозных конструкций, крановых рельсов и связей;

подкрановых ферм, тормозных конструкций, крановых рельсов и связей;

подкрановых балок, крановых рельсов и связей;

146. Тормозные балки подкрановых конструкций рассчитывают на:

временную нагрузку, принимаемую по техническому заданию (обычно 1,5 кН/м2);

на тормозную инерционную нагрузку от моста крана;

на тормозную инерционную нагрузку от тележки одного крана;

на тормозные инерционные нагрузки от тележек двух кранов;

147. Количество колес, расположенных на концевых балках кранового моста зависят:

от пролета подкрановой балки;

от грузоподъемности крана и пролета моста;

от грузоподъемности крана;

от пролета подкрановой балки и грузоподъемности крана

148. Подкрановые конструкции рассчитывают, как правило, на нагрузки

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъемности с тележками, приближенными к одному из рядов колонн;

от одного крана наибольшей грузоподъемности;

от двух сближенных кранов наименьшей грузоподъемности;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъемности с тележками, находящимися на середине мостов;

149. Мостовые краны перемещаются:

по подкрановым балкам или фермам;

по путям, прикрепляемым к конструкциям перекрытия;

по путям, прикрепляемым к конструкциям покрытия

по подкрановым балкам и тормозным конструкциям;

150. Катки подвесного крана перемещаются:

по нижним поясам балок путей;

по верхним поясам балок путей;

по рельсам подкрановых балок;

по нижним поясам ферм

151. Неразрезные подкрановые балки:

сложнее в монтаже, чем разрезные балки;

нечувствительны к осадкам опор;

менее рациональны по расходу стали, чем разрезные балки;

дороже по стоимости металла, чем разрезные

152. В подкрановых балках нельзя применять сталь классов

С235 и С245;

С440;

С390К;

С255–С375

153. Основные несущие элементы подкрановых конструкций под мостовые краны – это:

подкрановые балки или фермы;

тормозные конструкции;

крановые рельсы и связи;

тормозные конструкции и крановые рельсы

154. Нагрузки от мостового крана передаются на ступенчатую колонну

через подкрановую балку и тормозную конструкцию;

только через подкрановую балку;

только через тормозную конструкцию;

через колеса, расположенные на концевой балке кранового моста;

155. Подвесные краны перемещаются:

по подкрановым балкам;

по подкрановым фермам;

по путям, прикрепляемым к конструкциям покрытия или перекрытия;

по путям, прикрепляемым к колоннам

156. По степени ответственности и условиям эксплуатации конструкций подкрановые балки относятся

к 1-й группе;

ко 2-й группе;

к 3-й группе;

к 4-й группе

157. В среднеагрессивной среде скорость коррозии незащищенного металла составляет

до 0,01 мм/год;

до 0,05 мм/год;

до 0,1 мм/год;

свыше 0,1 мм/год.

158. При проектировании зданий с сильноагрессивной средой следует обращать внимание

на выбор марки стали, стойкой против коррозии;

на класс стали;

на надёжность соединений;

на изоляцию элементов.

159. В неагрессивной среде скорость коррозии незащищенного металла составляет

до 0,01 мм/год;

до 0,05 мм/год;

до 0,1 мм/год;

свыше 0,1 мм/год.

160. Агрессивность среды в промышленных зданиях характеризуется

загазованностью цеховой среды;

скоростью коррозии незащищённого металла;

температурным режимом;

влажностным режимом.

161. В жёсткий связевой блок покрытия входят

две рядом расположенные фермы, поперечные связи по верхним и нижним поясам, вертикальные связи между фермами;

две рядом расположенные фермы, поперечные связи по верхним и нижним поясам;

две рядом расположенные фермы, вертикальные связи между фермами;

две рядом расположенные фермы, поперечные связи по верхним поясам, вертикальные связи между фермами

162. Длинные здания разделяются на отдельные блоки и отсеки поперечными и продольными температурными швами. В месте разрезки здания ставятся две колонны, смещенные с оси

на 500 мм в каждую сторону;

на 400 мм в каждую сторону;

на 300 мм в каждую сторону;

на 200 мм в каждую сторону.

163. Если возникает необходимость принять ширину верхней части колонны крайнего ряда более 500 мм, используется привязка

а = 500 мм;

а = 250 мм;

нулевая;

а = 750 мм.

164. Горизонтальные ригели фахверка и дополнительные элементы (импосты) ставят

при стеновых сэндвич-панелях;

при самонесущих стенах;

при панелях стен, равных шагу колонн;

если длина стеновых панелей меньше шага колонн поперечной рамы каркаса.

165. Компоновка каркаса начинается

с размещения колонн в плане;

с определения конструктивных особенностей подкрановой балки;

со статического расчёта рамы;

с расчёта колонн.

166. Исходными данными для компоновки поперечной рамы являются:

пролет здания, грузоподъемность и тип мостового крана, отметка головки кранового рельса, типоразмеры ограждающих конструкций (стен и покрытия), тип стропильных ферм, подкрановых балок и рельсов;

грунтовые условия;

температура окружающей среды;

ветровая нагрузка.

167. Жёсткость одноэтажного производственного здания рамно-связевой системы обеспечивается в продольном направлении

связями по колоннам, подкрановыми балками, распорками, прогонами, рёбрами ж/б плит;

тормозными фермами и балками

жёсткостью рам;

элементами фахверка.

168. Компоновка – конструктивной схемы каркаса

это процесс создания схемы каркаса с установлением и взаимоувязкой основных размеров его элементов;

это процесс создания схемы каркаса с установлением и взаимоувязкой основных размеров рамы;

это процесс создания схемы каркаса с установлением и взаимоувязкой основных размеров подкрановых конструкций;

это процесс установления и взаимоувязки основных размеров элементов здания.

169. Высота поперечной рамы каркаса определяется

отметкой головки кранового рельса и вертикальными габаритами мостового крана;

отметкой головки кранового рельса и высотой фермы;

вертикальными габаритами мостового крана;

отметкой головки кранового рельса, высотой фермы и фонаря.

170. Дополнительные колонны стенового фахверка проектируются из прокатных или сварных двутавров. Нижняя опорная часть этих колонн устанавливается на самостоятельный фундамент. Верхняя часть сбоку прикрепляется

к сжатому поясу фермы с помощью листового шарнира;

к растянутому поясу фермы с помощью листового шарнира;

к растянутому поясу фермы на высокопрочных болтах;

к сжатому поясу фермы на высокопрочных болтах.

171. В расчетной схеме МКЭ колонны разбиваются на несколько конечных элементов. В схеме

не задаются типы жёсткостей и нагрузок;

не обозначаются опорные узлы и способы их закреплений;

обозначаются узлы сопряжения элементов, опорные узлы и способы их закреплений, задаются типы жесткостей и нагрузок;

не указывается характер нагрузок.

172. При учете двух кранов режимов работы 7К, 8К нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

Ψt = 0,95;

Ψt = 0,85;

Ψt = 0,7;

Ψt = 0,8.

173. Для определения максимального вертикального давления крана на колонну необходимо максимальное давление каждого колеса умножить на соответствующую ординату линии влияния и результат просуммировать. При

этом следует учесть коэффициент сочетания Ψ. Для двух кранов и групп режимов их работы 1К-6К

Ψ = 0,85;

Ψ = 0,95;

Ψ = 0,8;

Ψ = 0,9.

174. Бесконечная жесткость при расчётах принимается в ступенчатых колоннах крайних рядов

для дополнительных горизонтальных элементов (уступов);

для надкрановых частей колонн;

для подкрановых частей колонн;

для сплошных колонн.

175. Изгибающие моменты в плите зависят от:

толщины плиты;

прочности материала плиты;

количества анкерных болтов;

реактивного отпора фундаментов, размеров плиты в плане, наличия и схемы расположения траверс, ребер, диафрагм.

176. Для определения максимального вертикального давления крана на колонну необходимо максимальное давление каждого колеса умножить на соответствующую ординату линии влияния и результат просуммировать. При этом следует учесть коэффициент сочетания Ψ. Для тяжелых режимов 7К и 8К

Ψ = 0,85;

Ψ = 0,95;

Ψ = 0,8;

Ψ = 0,9.

177. Во всех случаях нормативное значение основной ветровой нагрузки w следует определять, как сумму w = wm+wg , где wg

средняя составляющая;

пульсационная составляющая;

местная составляющая;

динамическая составляющая.

178. Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле , где - это

термический коэффициент;

коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие;

коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов;

коэффициент трения.

179. В случае наличия внеузловой нагрузки на нижний пояс стропильной фермы пояс будет работать на:

осевое растяжение;

растяжение с изгибом;

поперечный изгиб;

срез.

180. В узлах опирания железобетонных плит для предотвращения местного погнутия полок уголков верхний пояс фермы усиливают распределительными подкладками, если

толщина уголков меньше 10 мм (шаг ферм 6 м);

толщина уголков меньше 14 мм (шаг ферм 6 м);

толщина уголков меньше 16 мм (шаг ферм 6 м);

толщина уголков больше 10 мм (шаг ферм 6 м).

181. Высотой фермы задаются

из учёта минимального расхода стали;

из учёта минимального расхода стали, требований жесткости, транспортабельности;

с учётом требований транспортабельности;

с учётом требований эксплуатации.

182. Наименьшая масса фермы достигается, когда

масса верхнего пояса равна массе стоек;

масса поясов равна массе решетки;

равны массы поясов;

масса нижнего пояса равна массе раскосов.

183. Выбор типа решетки фермы не зависит от

схемы приложения нагрузки;

наличия мостового крана в здании;

очертания поясов;

конструктивных требований.

184. Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие μ=1 при

угле наклона кровли α ≥ 40°;

угле наклона кровли α ≤ 30°;

угле наклона кровли α ≥ 45°;

угле наклона кровли α ≥ 60°.

185. Цель статического расчета ферм –

определение расчетных усилий в стержнях от действующих нагрузок;

определение максимальных расчетных усилий в стержнях от наиболее невыгодных сочетаний нагрузок;

определение максимальных усилий в стержнях от нагрузок;

определение усилий в стержнях от наиболее невыгодных сочетаний нагрузок.

186. Для сжатых стержней фермы целесообразно применять уголки

с меньшей толщиной полки;

с большей толщиной полки;

с меньшей шириной полки;

большей прочности.

187. В каркасах производственных зданий фермы со стержнями из парных уголков чаще проектируют

сегментные;

с параллельными поясами и трапецеидального очертания;

полигональные;

треугольные.

188. При больших уклонах верхнего пояса в качестве сплошных прогонов целесообразно применять:

уголки большого калибра;

обычные двутавры;

гнутые и прокатные швеллеры;

двутавры с параллельными гранями полок типа Б.

189. Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие при

угле наклона кровли α ≥ 30°;

угле наклона кровли α ≥ 40°;

угле наклона кровли α ≥ 45°

угле наклона кровли α ≥ 60°.

190. В узлах опирания железобетонных плит для предотвращения местного погнутия полок уголков верхний пояс фермы усиливают распределительными подкладками, если

толщина уголков меньше 10 мм (шаг ферм 12 м);

толщина уголков меньше 14 мм (шаг ферм 12 м);

толщина уголков меньше 16 мм (шаг ферм 12 м);

толщина уголков больше 10 мм (шаг ферм 12 м).

191. В производственных зданиях колонны имеют обычно

жёсткие базы в плоскости и из плоскости рамы;

жёсткие базы в плоскости рамы и шарнирные из плоскости;

шарнирные базы в плоскости и из плоскости рамы;

шарнирные базы в плоскости рамы и жёсткие из плоскости.

192. Конструктивное решение базы колонны не зависит от

типа и высоты сечения колонны,

способа ее сопряжения с фундаментом;

принятого метода монтажа колонн;

конструктивного решения фундаментов

193. В зданиях с кранами особого режима работы (7К–8К) вдоль крановых путей требуется предусматривать проходы для обслуживания и рихтовки. Ширина прохода назначается

не менее 500 мм, высота – 2000 мм;

не менее 400 мм, высота – 1800 мм;

не менее 800 мм, высота – 1800 мм;

не менее 500 мм, высота – 1800 мм.

194. Для колонны из симметричного двутавра знак (направление) изгибающего момента не имеет значения, поэтому часто бывает достаточно рассмотреть

лишь одну наиболее опасную комбинацию нагрузок;

три комбинации нагрузок;

две комбинации нагрузок;

четыре комбинации нагрузок.

195. Горизонтальные воздействия на подкрановые балки возникают

из-за торможения тележки с грузом;

из-за торможения тележки с грузом, перекосов крана в целом или отдельных его катков, непараллельности крановых путей

из-за торможения тележки с грузом, перекосов крана в целом или отдельных его катков;

из-за перекосов крана в целом или отдельных его катков, непараллельности крановых путей.

196. Для кранов тяжелого режима верхний пояс балок усиливают

швеллерами;

лямелями или используют двустенчатые сечения;

равнополочными уголками;

неравнополочными уголками.

197. Верхняя часть ступенчатой сплошной колонны проектируется в виде

прокатного или сварного симметричного двутавра;

несимметричного сварного двутавра;

элементов коробчатого сечения;

сквозной стойки.

198. Для колонны несимметричного сечения необходимо рассмотреть

не менее двух расчетных комбинаций нагрузок с учетом направления изгибающего момента;

не менее двух расчетных комбинаций нагрузок;

не менее трёх расчетных комбинаций нагрузок;

не менее четырёх расчетных комбинаций нагрузок.

199. Верхний пояс подкрановой фермы работает на

сжатие с изгибом в двух плоскостях;

на изгиб в двух плоскостях;

растяжение с изгибом в двух плоскостях;

осевое сжатие.

200. Для определения максимального изгибающего момента при расчёте подкрановой балки

пользуются теоремой Винклера, согласно которой наибольший изгибающий момент от системы подвижных грузов возникает в балке, когда равнодействующая грузов, установленных на балку, находится на одинаковом расстоянии от середины пролета, что и критический груз;

одно колесо крана следует установить на опору, а остальные колеса как можно ближе к этой опоре;

одно колесо крана следует установить на середину пролёта, а остальные как можно ближе к ней;

пользуются формулой Журавского.

201. Колонны раздельного типа рациональны в цехах с кранами грузоподъемностью более 150 т и высотой до 15–20 м. Шатровая и подкрановая стойки выполняются из двутавров, соединённых между собой

сплошным вертикальным листом;

сквозной решеткой из уголков;

рядом горизонтальных планок, имеющих небольшую жёсткость в вертикальной плоскости;

сквозной решеткой из планок.

202. Решетчатые подкрановые системы экономически целесообразны

при пролетах свыше 12 м под краны небольшой грузоподъемности (Q ≤ 30 т);

при пролетах свыше 12 м под краны небольшой грузоподъемности (Q ≤ 30 т) режимов работы 1К–5К.

при пролетах свыше 6 м под краны небольшой грузоподъемности (Q ≤ 50 т);

при пролетах свыше 18 м под краны небольшой грузоподъемности (Q ≤ 30 т) режимов работы 1К–5К.

203. К кранам легкого режима (Л) относятся краны

групп 1К–3К с ручным приводом;

групп 4К–6К;

группы 7К;

группы 8К.

204. Несущая способность сквозной внецентренно сжатой колонны может быть потеряна в результате

потери устойчивости одной из ветвей (в плоскости или из плоскости) рамы или колонны в целом (в предположении, что она работает, как единый стержень);

потери устойчивости одной из ветвей в плоскости рамы;

потери устойчивости колонны в целом;

потери устойчивости одной из ветвей.

205. Верхний пояс подкрановой фермы воспринимает местный момент от внеузловой передачи нагрузки от колеса крана. В этой связи его целесообразно выполнять

из спаренных швеллеров;

из широкополочного двутавра;

из двух неравнополочных уголков, скомпонованных втавр широкими полками вместе;

из двутавра с параллельными гранями полок типа «Б».

206. Высоту подкрановых ферм hф принимают в пределах

1/8–1/12 пролёта;

1/6–1/8 пролета (с учетом предельного железнодорожного габарита);

1/8–1/12 пролёта (с учетом предельного железнодорожного габарита);

1/4–1/6 пролёта

207. Крепление рельсов должно быть разъемным для возможности рихтовки кранового пути. Это осуществляется с помощью

крюков, упоров, лапок и прижимных планок;

болтов повышенной точности;

высокопрочных болтов;

болтов обычной точности и прочности.

208. Несущими элементами путей кран-балок являются

двутавры с параллельными полками типа Б;

обычные прокатные двутавры;

прокатные двутавры типа М;

двутавры с параллельными полками типа Ш.

209. Подкрановые конструкции, как правило, рассчитывают на нагрузку

от крана, действующего в пролёте;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими близко от одной из колонн;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими в середине пролёта

210. Расчётные усилия в вертикальной плоскости, , определяются, как

где и – коэффициенты (1,02-1,07), учитывающие влияние веса балки;

коэффициенты (1,02-1,07), учитывающие динамический характер нагрузки;

коэффициенты (1,02-1,07), учитывающие возможный перекос моста крана;

коэффициенты (1,02-1,07), учитывающие возможную перегрузку крана

211. Проверку прогиба подкрановых балок производят по правилам строительной механики или приближенным способом. С достаточной точностью прогиб разрезных подкрановых балок может быть определен по формуле

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана без учёта коэффициента динамичности

где – изгибающий момент в балке от нагрузки двух кранов без учёта коэффициента динамичности

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана с учётом коэффициента динамичности

212. Подкрановые конструкции, как правило, рассчитывают на нагрузку

от крана, действующего в пролёте

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими близко от одной из колонн;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности;

от двух сближенных кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими в середине пролёта

213. В разрезных подкрановых балках максимальный момент определяют

используя правило Винклера

используя формулу Журавского

используя правило Верещагина

загружением линий влияния

214. Горизонтальное нормативное давление на колесо крана определяется в зависимости от особенностей подвеса груза. Так в случае жёсткого подвеса формула выглядит, как , где

– количество колес (катков) на одной нитке кранового пути

– количество колёс тележки

– количество колёс моста крана

– количество тормозных колёс моста крана

215. Касательные напряжения у опоры разрезных подкрановых балок (в стенке) проверяют по той же формуле Д.И. Журавского, что и для обычных балок

но с введением коэффициента для кранов тяжёлого и весьма тяжёлого режимов

но с введением коэффициента для кранов тяжёлого и весьма тяжёлого режимов

но с введением коэффициента для кранов тяжёлого и весьма тяжёлого режимов

но с введением коэффициента для кранов

216. В неразрезных подкрановых балках наибольшие моменты определяют

загружением линий влияния;

используя правило Винклера;

используя формулу Журавского;

используя правило Верещагина

217. Горизонтальное нормативное давление на колесо крана определяется в зависимости от особенностей подвеса груза. Так в случае жёсткого подвеса формула выглядит, как, где

– количество колес (катков) на одной нитке кранового пути

– количество колёс тележки

– количество колёс моста крана

– количество тормозных колёс моста крана

218. Сечения центрально-сжатых стержней уголковых ферм следует компоновать из условия:

обеспечения равноустойчивости;

обеспечения равнопрочности;

обеспечения возможности проведения сварочных работ;

обеспечения местной устойчивости

219. Сквозные прогоны целесообразно применять

при незначительных нагрузках;

при пролетах более 18,0 м;

при шаге ферм 12,0 м;

при пролетах более 24,0 м

220. Распорки между верхними поясами ферм необходимы для обеспечения

устойчивости поясов рядовых ферм из их плоскости при монтаже

прочности поясов рядовых ферм

устойчивости поясов рядовых ферм в их плоскости

устойчивости поясов ферм связевого блока

221. Сквозные прогоны прикрепляются к верхним поясам ферм

на сварке;

на сварке и болтах;

на болтах;

с помощью уголков, имеющих отверстия для болтов и приваренных к поясам

222. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный

223. В расчетной схеме однопролетной рамы со ступенчатыми колоннами

оси стоек совпадают с центрами тяжести надкранового и подкранового сечений колонны; отрезок (уступ) соединяет нижний конец надкрановой оси и верхний конец подкрановой оси; за ось ригеля принимается ось нижнего пояса;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля принимается ось верхнего пояса;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля принимается горизонтальная линия, проходящая посередине между поясами;

оси стоек совпадают с центрами тяжести верхнего и нижнего сечений колонны; за ось ригеля принимается горизонтальная линия, проходящая на границе нижней трети высоты фермы;

224. Для относительно высоких зданий с кранами грузоподъемностью 100 т и более, а также, если в верхней части колонны устраиваются проемы для прохода, привязка наружной грани колонны к оси принимают

нулевой

250 мм

500 мм

750 мм

225. В подкрановых балках нельзя применять сталь классов

С235 и С245;

С440;

С390К;

С255–С375

226. Диаметр анкерных болтов жестких баз центрально-сжатых колонн:

определяется из условия их работы на растяжение: они затягиваются с напряжением, близким к расчетному сопротивлению;

определяется из условия их работы на изгиб;

определяется из условия их работы на срез и смятие;

принимается конструктивно в зависимости от мощности колонн

227. При проектировании каркасов зданий со взрывоопасным производством

предусматривается возможность сбрасывания части конструкций при взрыве без полного разрушения каркаса

предусматривается применение коррозиестойких сталей в фермах

предусматривается применение кранов легкого и среднего режимов

предусматривается применение коррозиестойких сталей в несущих конструкциях каркаса

228. Растяжки между нижними поясами ферм необходимы:

для предотвращения вибраций поясов из плоскости ферм;

для обеспечения прочности поясов;

для предотвращения вибраций поясов в плоскости ферм;

для обеспечения нормальной работы кранов

229. В соответствии с правилами Госгортехнадзора и ГОСТа на краны (ГОСТ 25546-82) все краны подразделяются на

4 режима и 8 режимных групп

3 режима и 8 режимных групп

4 режима и 5 режимных групп

3 режима и 5 режимных групп

230. Компоновка поперечных рам - это

установление основных габаритных размеров элементов конструкций в плоскости рамы

установление основных габаритных размеров элементов конструкций из плоскости рамы

определение привязок элементов рамы по высоте

определение привязок элементов рамы по горизонтали

231. Полезная высота здания - это

расстояние от уровня пола до низа несущих конструкций покрытия

расстояние от уровня пола до головки кранового рельса

расстояние от подошвы фундамента до низа несущих конструкций покрытия

расстояние от уровня пола до верха несущих конструкций покрытия

232. Длина стержней решетки ферм при оформлении чертежей КМД обычно назначается кратной

10 мм;

5 мм;

15 мм;

20 мм

233. Для обеспечения совместности работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от тележки крана грузоподъемности более 50 т целесообразна постановка

продольных связей по нижним поясам ферм;

поперечных связей по нижним поясам;

растяжек между нижними поясами;

связей по колоннам

234. В промышленных зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью Q более 15–20 т, нерационально применять:

ступенчатые колонны с проемом в надкрановой части;

раздельные колонны;

колонны постоянного сечения;

235. В общем случае подкрановые конструкции под мостовые краны состоят из:

подкрановых балок или ферм, тормозных конструкций, крановых рельсов, упоров и связей;

подкрановых балок, тормозных конструкций, крановых рельсов и связей;

подкрановых балок, крановых рельсов и связей;

236. Минимальное сечение уголка в фермах:

∟50×5;

∟45×5;

∟45×4;

∟50×4.

237. Требуемую толщину плиты можно уменьшить путем:

увеличения количества анкерных болтов;

увеличения прочности плиты и уменьшения расчетного изгибающего момента;

изменения схемы расположения анкерных болтов;

увеличения диаметра анкерных болтов

238. Вертикальная сила на колесо крана Fк зависит от

массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

пролета подкрановой балки, массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

класса стали подкрановой балки, массы крана, массы груза на крюке крана и положения тележки на крановом мосту;

массы крана, массы груза на крюке крана, положения тележки на крановом мосту и типа подвески груза;

239. Сплошные прогоны в виде швеллеров прикрепляются к верхним поясам ферм

на сварке и болтах;

на болтах;

с помощью уголков, имеющих отверстия для болтов и приваренных к поясам

240. Для экономии металла следует изменять сечения поясов в фермах пролетом:

более 18 м;

более 24 м;

до 24 м;

более 36 м

241. Предельные гибкости сжатых промежуточных раскосов и стоек плоских ферм при статических нагрузках равны:

250;

220;

400;

150

242. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 7К–8К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

h/750

243. Проверку жесткости подкрановых балок выполняют

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке γс = 1,0 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от двух кранов с коэффициентом надежности по нагрузке γс = 1,0 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке γс 0,9 и без учета коэффициента динамичности;

на нагрузку от одного крана с коэффициентом надежности по нагрузке γс = 1,1 и с учетом коэффициента динамичности;

244. Остов здания - это:

комплекс конструкций, воспринимающих все действующие нагрузки

все конструктивные элементы, включая двери

все конструктивные элементы, включая перегородки

все конструктивные элементы, включая окна.

245. Связи между колоннами обеспечивают во время эксплуатации и монтажа

геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении, а также устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса и устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

246. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн однопролетных рам с жестким сопряжением ригеля с колоннами считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

247. Расчетная длина сжатого стержня фермы зависит от:

характера его закрепления и формы сечения;

прочностных характеристик фасонок;

размеров фасонок;

размеров швов, прикрепляющих стержень к фасонкам

248. Основными размерами узла на деталировочных чертежах сварных ферм являются

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней и до края фасонки;

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней;

расстояния от центра узла до края фасонки;

длины швов и расстояния между болтами

249. Сечения растянутых стержней ферм определяются расчетом из условия обеспечения:

общей устойчивости;

местной устойчивости;

общей и местной устойчивости

прочности

250. Стропильная ферма - это:

конструкция из ригелей, стоек, распорок и подкосов, которые соединены между собой и лежат в одной плоскости

висячая конструкция, которая состоит из поясов, стоек и раскосов

совокупность элементов (поясов, раскосов, стоек), составляющий скелет (остов) кровли;

однопролетная висячая стержневая стропильная конструкция, работающая на поперечный изгиб.

251. В местах опирания кровельных плит верхний пояс стропильных ферм усиливают накладками t = 12 мм, если

толщина поясных уголков менее 10 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков более 10 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков менее 8 мм при шаге ферм 6 м;

толщина поясных уголков менее 14 мм при шаге ферм 6 м;

252. Толщина плиты базы определяется из условия её работы:

на изгиб;

на смятие и срез;

на продавливание

на смятие;

253. 1. Гибкость нижнего пояса (сечение – два уголка, скомпонованное в тавр ) из плоскости фермы при расчете растяжек определяется как , где – это:

свободная длина нижнего пояса из плоскости фермы;

пролет фермы;

расстояние между колоннами;

длина панели нижнего пояса

254. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 1К–3К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

255. Предельная гибкость нижнего пояса зависит:

от вида нагрузки и её приложения;

от величины напряжения в нижнем поясе;

от вида фермы;

от пролета фермы.

256. Нагрузки от мостового крана передаются на ступенчатую колонну

через подкрановую балку и тормозную конструкцию;

только через подкрановую балку;

только через тормозную конструкцию;

через колеса, расположенные на концевой балке кранового моста;

257. Крестовая решетка в жестком продольном связевом диске каркаса проектируется из условия работы только на растяжение с предельно допускаемой гибкостью, равной

220

150

250

120

258. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где – коэффициент сочетаний, принимаемый в зависимости от

режима и количества кранов;

режима кранов;

количества кранов;

грузоподъемности кранов

259. Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания, при расчете рамы заменяется сосредоточенной силой, приложенной

на уровне низа ригеля рамы;

на уровне верха ригеля рамы;

к наиболее высокой точке здания;

к середине участка между низом ригеля и наиболее высокой точкой здания

260. Связи между колоннами обеспечивают во время эксплуатации и монтажа

геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении, а также устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса и устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

261. Каркасы производственных зданий в большинстве случаев проектируются так, что

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса, кровельными и стеновыми панелями

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса, торцевым фахверком, кровельными и стеновыми панелями;

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса и стеновыми панелями

несущая способность и жесткость поперек здания обеспечивается поперечными рамами, а вдоль – продольными элементами каркаса

262. Мостовые краны перемещаются:

по подкрановым балкам или фермам;

по путям, прикрепляемым к конструкциям перекрытия;

по путям, прикрепляемым к конструкциям покрытия;

по подкрановым балкам и тормозным конструкциям;

263. В раздельных колоннах промышленных зданий подкрановая стойка воспринимает

только вертикальную нагрузку от кранов, а шатровая ветвь воспринимает все прочие нагрузки, в том числе горизонтальную поперечную нагрузку от кранов;

только вертикальную нагрузку от кранов, а шатровая ветвь воспринимает все прочие нагрузки, в том числе горизонтальную продольную нагрузку от кранов;

все крановые нагрузки;

постоянные нагрузки от покрытия

264. В подкрановых балках нельзя применять сталь классов

С235 и С245;

С440;

С390К;

С255–С375

265. Неразрезные подкрановые балки:

сложнее в монтаже, чем разрезные балки;

нечувствительны к осадкам опор;

менее рациональны по расходу стали, чем разрезные балки;

дороже по стоимости металла, чем разрезные

266. Распределенную нагрузку на ригель определяют:

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря, связей с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкции фермы с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, связей с соответствующими коэффициентаминадежности по нагрузке;

от слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря;

267. Предельные размеры температурных блоков промышленных зданий зависят от

характеристики зданий ( отапливаемые или неотапливаемые), вида каркасов (стальные или смешанные) и района эксплуатации

характеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые)

характеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые) и режима кранов

характеристики зданий (отапливаемые или неотапливаемые) и района эксплуатации

268. Торцевым фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

только для поддержания стенового ограждения торца здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

для возможности прикрепления элементов ворот;

269. Толщина плиты базы определяется из условия её работы:

на изгиб;

на смятие;

на смятие и срез;

на продавливание

270. Нормы проектирования ограничивают значения деформаций (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок для зданий с кранами групп режима работы 7К–8К величиной, равной:

h/500, где h – расстояние от низа базы колонны до головки подкранового рельса;

h/1000;

h/2000;

h/750

271. Величину смещения колонн при проверке жесткости поперечных рам определяют

от силы торможения тележки одного крана наибольшей грузоподъемности из числа кранов, установленных в пролете;

от расчетной ветровой нагрузки;

от силы торможения тележек всех кранов, установленных в пролете;

от нормативной ветровой нагрузки;

272. Предельные гибкости сжатых поясов, опорных раскосов и стоек, передающих опорные реакции, равны:

150;

400;

120;

220

273. 1. Гибкость нижнего пояса (сечение – два уголка, скомпонованное в тавр ) из плоскости фермы при расчете растяжек определяется как , где – это:

свободная длина нижнего пояса из плоскости фермы;

пролет фермы;

расстояние между колоннами;

длина панели нижнего пояса

274. Основная цель предварительного напряжения стальных ферм:

снижение массы;

снижение трудоемкости изготовления;

снижение трудоемкости монтажа;

снижение стоимости

275. Анкерные болты в шарнирных базах работают:

на сжатие;

на растяжение;

на срез;

болты не рабочие, принимаются конструктивно в зависимости от мощности колонн

276. Количество колес, расположенных на концевых балках кранового моста зависят:

от пролета подкрановой балки;

от грузоподъемности крана и пролета моста;

от грузоподъемности крана;

от пролета подкрановой балки и грузоподъемности крана

277. Для отапливаемых зданий, проектируемых для эксплуатации во всех климатических районов, кроме I1, I2, II1 и II2, наибольшее расстояние от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи составляет

75 м

90 м

60 м

50 м

278. Предельная гибкость нижнего пояса зависит:

от вида нагрузки и её приложения;

от величины напряжения в нижнем поясе;

от вида фермы;

от пролета фермы.

279. По таблице отправочных марок можно определить:

форму сечения, длину и массу отдельных сборочных элементов, а также массу отправочных марок;

длину сварных швов;

катеты сварных швов;

массу отправочных марок

280. Для крановой нагрузки установлен коэффициент надежности по нагрузке, равный

γF = 1.1;

γF = 0,95;

γF = 1.15;

γF = 1.2;

281. Режим работы кранов определяется

интенсивностью и условиями их работы

грузоподъемностью

грузоподъемностью и интенсивностью их работы

грузоподъемностью и условиями их работы

282. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где – это

нормативная масса подкрановых конструкций;

грузоподъемность крана;

нормативная масса подкрановой балки;

нормативная масса моста крана и тележки

283. Минимальное сечение уголка в ферм

∟50×5;

∟45×5;

∟45×4;

∟50×4.

284. По спецификации металла можно определить

форму сечения, длину и массу отдельных сборочных элементов, а также массу отправочных марок;

длину сварных швов;

катеты сварных швов;

количество болтов;

285. Двухступенчатые колонны применяются

в зданиях с кранами, расположенными в два яруса;

в зданиях с кранами грузоподъемностью до 30 т, расположенными в один ярус;

в зданиях с кранами грузоподъемностью до 50 т, расположенными в один ярус;

в зданиях с кранами особого режима работы;

286. В промышленных зданиях, оборудованных кранами грузоподъемностью Q до 15–20 т, рационально применять:

ступенчатые колонны со сквозной нижней частью;

ступенчатые колонны с проемом в надкрановой части;

раздельные колонны;

колонны постоянного сечения;

287. Расстояния между колоннами вдоль здания назначаются в соответствии с укрупненным модулем, кратным

6 м

3 м

9 м

12 м

288. В общем случае подкрановые конструкции под мостовые краны состоят из:

подкрановых балок или ферм, тормозных конструкций, крановых рельсов, упоров и связей;

подкрановых балок, тормозных конструкций, крановых рельсов и связей;

подкрановых ферм, тормозных конструкций, крановых рельсов и связей;

подкрановых балок, крановых рельсов и связей;

289. Анкерные болты в жестких базах внецентренно-сжатых колонн работают:

на растяжение в зависимости от действующих в опоре усилий M и N;

болты не рабочие, принимаются конструктивно;

на сжатие;

на срез.

290. Сварные двутавровые балки с горизонтальной тормозной конструкцией применяются

при пролете более 6 м и кранах грузоподъемностью более 50 т;

при пролёте 6 м;

при кранах грузоподъёмностью 30 т.

при кранах грузоподъемностью более 20 т;

291. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным для кранов с жёстким подвесом груза

0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

0,15 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

0,5 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

292. Сквозная колонна (подкрановая часть ступенчатой колонны) работает как ферма с параллельными поясами; от действующих расчётных усилий N и M в ветвях возникают

только продольные усилия;

перерезывающие усилия;

изгибающие моменты;

местные деформации.

293. Тормозные балки подкрановых конструкций рассчитывают на:

временную нагрузку, принимаемую по техническому заданию (обычно 1,5 кН/м2);

на тормозную инерционную нагрузку от моста крана;

на тормозную инерционную нагрузку от тележки одного крана;

на тормозные инерционные нагрузки от тележек двух кранов;

294. При кранах грузоподъемностью более 15 т применяются ступенчатые колонны. Верхняя (надкрановая) часть таких колонн выполняется из прокатного или сварного двутавра. Нижняя часть, состоящая из шатровой и подкрановой ветвей, имеет связь между ветвями

в виде сплошного листа или сквозной решетки из уголков;

в виде сплошного листа или сквозной решетки из планок;

в виде сквозной решетки из планок;

в виде горизонтальных планок.

295. Режим работы крана характеризуется

грузоподъёмностью и назначением здания;

его работы;

пролётом здания;

длиной здания и наличием ворот.

296. Подкраново-подстропильные фермы применяются

тяжелых кранах;

при пролётах 12 м и более;

при больших пролетах (24 м и более) и тяжелых кранах;

при больших пролётах.

297. Подвесные краны перемещаются:

по подкрановым балкам;

по подкрановым фермам;

по путям, прикрепляемым к конструкциям покрытия или перекрытия;

по путям, прикрепляемым к колоннам.

298. Стропильные фермы не рассчитываются на нагрузки:

конструкций подвесного потолка, собственного веса фермы со связями и др.;

временные – от снега;

от мостовых кранов.

299. Угол наклона раскосов решетчатых (сквозных) колонн принимается

40–50°;

около 70°;

около 30°;

около 60°.

300. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста крана, следует принимать равным

0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана;

0,5 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана;

0,3 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана;

0,2 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана;

301. Сечения сжатых стержней ферм определяются расчетом из условия обеспечения:

общей устойчивости;

общей и местной устойчивости;

местной устойчивости;

прочности

302. Чтобы определить максимальную поперечную силу в подкрановой балке, необходимо установить кран в крайне невыгодное положение так,

чтобы одно колесо крана опиралось на опору, а остальные колеса были как можно ближе к этой опоре;

чтобы колёса были как можно ближе к середине пролёта;

чтобы одно колесо было на середине пролёта;

чтобы колёса располагались симметрично относительно середины пролёта.

303. Продольным фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены здания;

только для поддержания стенового ограждения здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены;

только для возможности прикрепления элементов ворот;

304. Постоянными нагрузками на раму не является

вес кровли, несущих конструкций покрытия (ферм, прогонов, связей);

собственный вес колонн, подкрановых конструкций;

собственный вес стенового и оконного ограждений;

аварийная нагрузка.

305. Согласно СП 16.13330.2016 при температуре наружного воздуха до –45 °С длина температурного отсека не должна превышать

230 м для отапливаемого здания;

200 м для отапливаемого здания;

90 м для отапливаемого здания;

160 м для отапливаемого здания.

306. Подкрановые фермы проектируют обычно с параллельными поясами и

крестовой решёткой;

ромбической решёткой;

треугольной решеткой с дополнительными стойками;

полуромбической решёткой

307. Распорки между верхними поясами ферм необходимы для обеспечения

устойчивости поясов рядовых ферм из их плоскости при монтаже

прочности поясов рядовых ферм

устойчивости поясов рядовых ферм в их плоскости

устойчивости поясов ферм связевого блока

308. Торцевым фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

только для поддержания стенового ограждения торца здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на торец здания;

для возможности прикрепления элементов ворот;

309. Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле , где – это

нормативное значение веса снегового покрова;

нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от снегового района;

расчётное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли;

расчётное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от снегового района.

310. Положение, при котором на подкрановую конструкцию действуют наибольшие вертикальные и горизонтальные нагрузки достигается путём

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими близко от одной колонн

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими в середине пролёта

311. Тавры с параллельными гранями полок получают

путем продольного роспуска широкополочных двутавров;

путем продольного роспуска обычных двутавров;

путем проката на металлургических комбинатах;

путем продольного роспуска швеллеров и последующей сварки;

312. Подкрановые конструкции под мостовые краны состоят

из подкрановых и тормозных балок или ферм.

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки; тормозных балок или ферм, воспринимающих поперечные горизонтальные нагрузки; узлов крепления крановых рельсов;

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки;

из подкрановых балок или ферм и узлов крепления крановых рельсов;

313. Наибольшее распространение получил трехпанельный сквозной прогон, верхний пояс которого выполнен

из швеллера, а элементы решетки – из одиночных гнутых швеллеров;

из двух швеллеров, а элементы решетки – из одиночных гнутых швеллеров;

из двух швеллеров, а элементы решетки – из одиночных уголков;

из двух швеллеров, а элементы решетки – из парных уголков.

314. При выборе сетки колонн не требуется учет

размещения технологического оборудования;

размещения инженерных коммуникаций, транспортных проездов;

архитектурно-планировочного решения;

климатического района строительства.

315. Современные одноэтажные производственные здания, оборудованные мостовыми электрическими кранами, проектируются обычно с остовом

каркасного рамного типа;

каркасного рамно-связевого типа;

каркасного связевого типа;

стенового типа

316. Надкрановые части ступенчатых колонн обычно проектируются сплошного сечения в виде

двутавров: прокатных типа Ш или сварных;

прокатных двутавров типа К;

прокатных двутавров типа Б;

только сварных двутавров

317. Расчетная горизонтальная сила T передаваемая на колонну рамы, определяется по формуле , где – это

нормативное горизонтальное давление колеса тележки;

нормативное давление колеса тележки;

нормативное давление колеса крана;

расчетное давление колеса тележки;

318. Продольные связи по нижним поясам обеспечивают

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от тележки крана;

нормальную работу кранов;

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от моста крана;

отсутствие вибраций нижних поясов ферм при действии крановых нагрузок

319. При переходе от конструктивной к расчетной схеме рамы ось ригеля совмещается с верхним поясом фермы,

если опорный раскос восходящий;

если опорный раскос нисходящий;

если решётка фермы раскосная;

если ферма с параллельными поясами.

320. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – это:

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

расчетное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и высоты здания;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и конфигурации здания;

321. При ширине тормозных конструкций до 1,25 м используют тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 6–8 мм. При большей ширине целесообразно применить

тормозные балки со стенкой из просечно-вытяжного листа толщиной 6–8 мм;

тормозные фермы

тормозные балки со стенкой из листа толщиной 6–8 мм;

тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 16–18 мм

322. Посредством монтажного узла отправочные марки фермы собираются в единую конструкцию. Монтажные стыки могут выполняться

на болтах повышенной точности;

на сварке или высокопрочных болтах;

на болтах обычной точности и прочности;

только на высокопрочных болтах.

323. Подвесные краны перемещаются:

по подкрановым балкам;

по подкрановым фермам;

по путям, прикрепляемым к конструкциям покрытия или перекрытия;

по путям, прикрепляемым к колоннам.

324. Расчетная длина сжатого стержня фермы зависит от:

характера его закрепления и формы сечения;

прочностных характеристик фасонок;

размеров фасонок;

размеров швов, прикрепляющих стержень к фасонкам

325. Тормозные балки подкрановых конструкций рассчитывают на:

временную нагрузку, принимаемую по техническому заданию (обычно 1,5 кН/м2);

на тормозную инерционную нагрузку от моста крана;

на тормозную инерционную нагрузку от тележки одного крана

на тормозные инерционные нагрузки от тележек двух кранов;

326. При гибком подвесе горизонтальное нормативное давление на колесо крана определяется, как:, где

327. Размеры ворот стандартные. Проемы для железнодорожного транспорта

3×3 м;

4,8×5,4 м;

4х4 м;

5х5 м.

328. Шарнирные базы в каркасах промышленных зданий применяются

в подкрановых стойках раздельных колонн и в ветвях сквозных колонн (в раздельном типе баз);

только в подкрановых стойках раздельных колонн;

только в ветвях сквозных колонн (в раздельном типе баз)

в сплошных колоннах

329. Подкрановые фермы проектируют обычно с параллельными поясами и

крестовой решёткой;

ромбической решёткой;

треугольной решеткой с дополнительными стойками;

полуромбической решёткой

330. Распорки между верхними поясами ферм необходимы для обеспечения

устойчивости поясов рядовых ферм из их плоскости при монтаже

прочности поясов рядовых ферм

устойчивости поясов рядовых ферм в их плоскости

устойчивости поясов ферм связевого блока

331. Подкрановые конструкции под мостовые краны состоят

из подкрановых и тормозных балок или ферм.

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки; тормозных балок или ферм, воспринимающих поперечные горизонтальные нагрузки; узлов крепления крановых рельсов;

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки;

из подкрановых балок или ферм и узлов крепления крановых рельсов;

332. Растяжки между нижними поясами ферм необходимы:

для предотвращения вибраций поясов из плоскости ферм;

для обеспечения прочности поясов;

для предотвращения вибраций поясов в плоскости ферм;

для обеспечения нормальной работы кранов

333. При расчете на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения приведенный относительный эксцентриситет mef, определяется по формуле mef = ηm, где η - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 (приложение Д) в зависимости от

типа сечения, схемы сечения и эксцентриситета, условной гибкости стержня;

типа сечения, схемы сечения и эксцентриситета, Af/Aw (отношения площади полки к площади стенки), условной гибкости стержня;

типа сечения, схемы сечения и эксцентриситета, условной гибкости стержня;

типа сечения, схемы сечения и эксцентриситета, Af/Aw (отношения площади полки к площади стенки).

334. Угол наклона раскосов решетчатых (сквозных) колонн принимается

40–50°;

около 70°;

около 30°;

около 60°.

335. Недостатки ферм с параллельными поясами:

по очертанию они далеки от эпюры моментов и, таким образом, не экономичны по расходу стали;

имеют равные длины стержней;

имеют одинаковую схему узлов;

имеют наибольшую повторяемость элементов и деталей.

336. Шайбы на анкерных болтах имеют отверстия:

на 2–3 мм больше диаметра болта;

на 0,2–0,3 мм больше диаметра болта;

в полтора раза больше диаметра болта;

в два раза больше диаметра болта

337. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный

338. Подкраново-подстропильные фермы применяются

тяжелых кранах;

при пролётах 12 м и более;

при больших пролетах (24 м и более) и тяжелых кранах;

при больших пролётах.

339. Наибольшее расстояние между прокладками, соединяющими парные уголки растянутых стержней ферм не должно превышать:

40i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

80i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

60i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

100i, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки (в тавровых сечениях), или минимальный радиус инерции одного уголка (в крестовых сечениях);

340. При ширине тормозных конструкций до 1,25 м используют тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 6–8 мм. При большей ширине целесообразно применить

тормозные балки со стенкой из просечно-вытяжного листа толщиной 6–8 мм;

тормозные фермы

тормозные балки со стенкой из листа толщиной 6–8 мм;

тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 16–18 мм

341. Стойки фахверка рассчитываются на

центральное сжатие;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен и ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен.

342. Режим работы крана характеризуется

грузоподъёмностью и назначением здания;

интенсивностью его работы;

пролётом здания;

длиной здания и наличием ворот.

343. При определении коэффициента μ (в плоскости рамы) для колонн многопролетных рам с шарнирным сопряжением ригеля с колоннами считается, что

верхний конец колонны свободен;

колонна имеет шарнирный неподвижный верхний конец;

колонна имеет верхний конец, закрепленный только от поворота;

колонна имеет неподвижный и закрепленный от поворота верхний конец

344. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – это:

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

расчетное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и высоты здания;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и конфигурации здания;

345. Расчет стойки фахверка выполняется

как внецентренно сжатой колонны сплошного сечения;

как центрально сжатой колонны;

на поперечный изгиб;

как внецентренно сжатой сквозной колонны.

346. По условиям перевозки по железной дороге высота фермы должна быть в пределах

h ≤ 2850 мм;

h ≤ 3850 мм;

h ≤ 3000 мм;

h ≤ 3450 мм.

347. Покрытия промышленных зданий классифицируют по теплотехническим свойствам на крыши

железобетонные;

тёплые и холодные;

из стальных профилированных листов;

из асбестоцементных листов.

348. Сквозная колонна (подкрановая часть ступенчатой колонны) работает как ферма с параллельными поясами; от действующих расчётных усилий N и M в ветвях возникают

только продольные усилия;

перерезывающие усилия;

изгибающие моменты;

местные деформации.

349. Проектирование каркаса производственного здания начинается с

выбора конструктивной схемы и ее компоновки

компоновки конструктивной схемы

расчета рамы

выбора режима работы кранов

350. Связи между колоннами обеспечивают во время эксплуатации и монтажа

геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении, а также устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса и устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

351. По спецификации металла можно определить

форму сечения, длину и массу отдельных сборочных элементов, а также массу отправочных марок;

длину сварных швов;

катеты сварных швов;

количество болтов;

352. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где – коэффициент сочетаний, принимаемый в зависимости от

режима и количества кранов;

режима кранов;

количества кранов;

грузоподъемности кранов

353. Фермы в многопролетных зданиях обычно проектируются

с шарнирным прикреплением к колоннам;

с жестким сопряжением с колоннами;

с комбинированным сопряжением с колоннами;

с упруго-податливым сопряжением с колоннами.

354. Проверку прогиба подкрановых балок производят по правилам строительной механики или приближенным способом. С достаточной точностью прогиб разрезных подкрановых балок может быть определен по формуле,

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана без учёта коэффициента динамичности

где – изгибающий момент в балке от нагрузки двух кранов без учёта коэффициента динамичности

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана

где – изгибающий момент в балке от нагрузки одного крана с учётом коэффициента динамичности

355. Сварные двутавровые балки с горизонтальной тормозной конструкцией применяются

при пролете более 6 м и кранах грузоподъемностью более 50 т;

при пролёте 6 м;

при кранах грузоподъёмностью 30 т.

при кранах грузоподъемностью более 20 т;

356. Сварные двутавровые балки с горизонтальной тормозной конструкцией применяются

при пролете более 6 м и кранах грузоподъемностью более 50 т;

при пролёте 6 м;

при кранах грузоподъёмностью 30 т.

при кранах грузоподъемностью более 20 т;

357. Продольным фахверком называется система конструктивных элементов, служащих:

для поддержания стенового ограждения и восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены здания;

только для поддержания стенового ограждения здания;

только для восприятия (с последующей передачей на фундаменты) ветровой нагрузки на продольные стены;

только для возможности прикрепления элементов ворот;

358. Сквозная колонна (подкрановая часть ступенчатой колонны) работает как ферма с параллельными поясами; от действующих расчётных усилий N и M в ветвях возникают

только продольные усилия;

перерезывающие усилия;

изгибающие моменты;

местные деформации.

359. Продольные связи по нижним поясам обеспечивают

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от тележки крана;

нормальную работу кранов;

совместность работы рам, входящих в состав температурного блока, при действии тормозной инерционной нагрузки от моста крана;

отсутствие вибраций нижних поясов ферм при действии крановых нагрузок

360. Распределенную нагрузку на ригель определяют:

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря, связей с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкции фермы с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от всех слоев покрытия, конструкций фермы, связей с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке;

от слоев покрытия, конструкций фермы, фонаря;

361. Связи между колоннами обеспечивают во время эксплуатации и монтажа

геометрическую неизменяемость каркаса, его несущую способность и жесткость в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса в продольном направлении, а также устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

геометрическую неизменяемость каркаса и устойчивость колонн в плоскости поперечных рам

устойчивость колонн из плоскости поперечных рам

362. Минимальное сечение уголка в фермах:

L50×5;

L45×5;

L45×4;

L50×4.

363. Нижняя часть ступенчатой сплошной колонны проектируется в виде

прокатного или сварного симметричного двутавра;

несимметричного составного сечения;

элементов коробчатого сечения;

сквозной стойки.

364. Стойки фахверка рассчитываются на

центральное сжатие;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен и ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие ветровой нагрузки;

на внецентренное сжатие: действие постоянной нагрузки от навесных стен.

365. Подкрановые фермы проектируют обычно с параллельными поясами и

крестовой решёткой;

ромбической решёткой;

треугольной решеткой с дополнительными стойками;

полуромбической решёткой

366. Положение, при котором на подкрановую конструкцию действуют наибольшие вертикальные и горизонтальные нагрузки достигается путём

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими близко от одной колонн

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками

сближения кранов наибольшей грузоподъёмности с тележками, тормозящими в середине пролёта

367. При проектировании ферм следует стремиться

к обеспечению равноустойчивости сжатых стержней в плоскости и из плоскости фермы;

к обеспечению местной устойчивости сжатых стержней;

к устойчивости сжатых стержней в плоскости фермы;

к устойчивости сжатых стержней из плоскости фермы.

368. Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка, определяется по формуле , где – это:

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

расчетное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и высоты здания;

нормативное давление ветра, определяемое в зависимости от района строительства и конфигурации здания;

369. Основной тип ветровой нагрузки и пиковые ветровые нагрузки связаны с непосредственным действием на здания и сооружения максимальных для места строительства ураганных ветров и должны учитываться при проектировании

промышленных зданий;

гражданских зданий;

высотных зданий;

всех сооружений.

370. Поперечная рама каркаса промышленного здания чаще всего проектируется

с жестким защемлением колонн в фундаменте;

с шарнирным сопряжением колонн с фундаментами;

с комбинированным сопряжением колонн с фундаментами;

с упруго-податливым сопряжением колонн с фундаментами.

371. Угол наклона раскосов решетчатых (сквозных) колонн принимается

40–50°;

около 70°;

около 30°;

около 60°.

372. Проектирование фермы начинают с ее компоновки. На этой стадии выбирают

статическую схему и очертание фермы, определяют генеральные размеры;

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки и определяют генеральные размеры;

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки, определяют генеральные размеры, определяют узловые нагрузки.

373. Режим работы крана характеризуется

грузоподъёмностью и назначением здания;

интенсивностью его работы;

пролётом здания;

длиной здания и наличием ворот.

374. Фермы в многопролетных зданиях обычно проектируются

с шарнирным прикреплением к колоннам;

с жестким сопряжением с колоннами;

с комбинированным сопряжением с колоннами;

с упруго-податливым сопряжением с колоннами.

375. Подкрановые конструкции под мостовые краны состоят

из подкрановых и тормозных балок или ферм.

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки; тормозных балок или ферм, воспринимающих поперечные горизонтальные нагрузки; узлов крепления крановых рельсов;

из подкрановых балок или ферм, воспринимающих вертикальные нагрузки;

из подкрановых балок или ферм и узлов крепления крановых рельсов;

376. При ширине тормозных конструкций до 1,25 м используют тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 6–8 мм. При большей ширине целесообразно применить

тормозные балки со стенкой из просечно-вытяжного листа толщиной 6–8 мм;

тормозные фермы

тормозные балки со стенкой из листа толщиной 6–8 мм;

тормозные балки со стенкой из рифлёного листа толщиной 16–18 мм

377. Сечения сжатых стержней ферм определяются расчетом из условия обеспечения:

общей устойчивости;

общей и местной устойчивости;

местной устойчивости;

прочности

378. Подкраново-подстропильные фермы применяются

тяжелых кранах;

при пролётах 12 м и более;

при больших пролетах (24 м и более) и тяжелых кранах;

при больших пролётах.

379. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения (колонн многоэтажных зданий - в пределах этажа) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле N/( φeRyγ)≤1, где коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом φe следует определять

в зависимости от гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef ;

в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef ;

в зависимости от приведенного относительного эксцентриситета mef;

в зависимости от условной гибкости и относительного эксцентриситета m.

380. При учете двух кранов режимов работы 1К - 6К нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

Ψt = 0,85;

Ψt = 0,95;

Ψt = 0,7;

Ψt = 0,8.

381. Нормативное значение средней составляющей основной ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты ze над поверхностью земли следует определять

по формуле wm = w0k(ze)c, где w0

нормативное значение ветрового давления;

коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты;

пульсационная нагрузка;

аэродинамический коэффициент.

382. Размеры импостов увязываются

с оконными и дверными проемами;

с размерами фундаментов;

с размерами оборудования в цехах промышленных зданий;

с вертикальными размерами ферм.

383. Расчетное максимальное давление крана на колонну рамы определяется по формуле , где – это

нормативная масса подкрановых конструкций;

грузоподъемность крана;

нормативная масса подкрановой балки;

нормативная масса моста крана и тележки

384. Основными размерами узла на деталировочных чертежах сварных ферм являются

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней и до края фасонки;

расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней;

расстояния от центра узла до края фасонки;

длины швов и расстояния между болтами

385. У торцов здания колонны обычно смещаются с модульной сетки на 500 мм

для возможности использования типовых ограждающих конструкций;

для возможности обеспечения проезда транспорта;

для возможности устройства фонарей;

для возможности применения типовых подкрановых балок.

386. Как определяют максимальный момент в разрезных подкрановых балках?

Используя правило Винклера

Используя формулу Журавского

Используя правило Верещагина

Загружением линий влияния

387. Длины швов, прикрепляющих стержни к фасонкам, зависят

от усилий в швах и катетов, прочности материала шва, прочности материала границы сплавления, величины проплавления

от усилий в стержнях

от толщины фасонок

от габаритов фасонок

388. Жесткий продольный связевый диск каркаса промышленного здания включает в себя

две колонны, подкрановую балку, горизонтальные распорки и решетку

две колонны, подкрановую балку

две колонны и решетку между ними

две колонны, подкрановую балку и горизонтальные распорки

389. При проектировании ферм следует стремиться

к обеспечению равноустойчивости сжатых стержней в плоскости и из плоскости фермы

к обеспечению местной устойчивости сжатых стержней

к устойчивости сжатых стержней в плоскости фермы

к устойчивости сжатых стержней из плоскости фермы

390. Проектирование фермы начинают с ее компоновки. На этой стадии выбирают

статическую схему и очертание фермы, определяют генеральные размеры

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки и определяют генеральные размеры

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки

статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки, определяют генеральные размеры, определяют узловые нагрузки

391. Сопряжение надкрановой и подкрановой частей сварных колонн можно выполнять

на заклёпках

на высокопрочных болтах и сварке

на болтах нормальной точности и прочности

на болтах повышенной точности

392. Во всех случаях нормативное значение основной ветровой нагрузки w следует определять как сумму w = wm + wg , где wm –

средняя составляющая

пульсационная составляющая

местная составляющая

динамическая составляющая

393. При переходе от конструктивной к расчетной схеме ось ригеля совмещается с нижним поясом фермы,

если опорный раскос восходящий

если опорный раскос нисходящий

если решётка фермы раскосная

если ферма с параллельными поясами

394. Основные несущие элементы подкрановых конструкций под мостовые краны – это

подкрановые балки или фермы

тормозные конструкции

крановые рельсы и связи

тормозные конструкции и крановые рельсы

395. Стойки фахверка ставят

при самонесущих стенах

при панелях стен, равных шагу колонн

в том случае, если длина стеновых панелей меньше шага колонн поперечной рамы каркаса

в том случае, если значительна ветровая нагрузка